|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Результатами испытанияУказанный подход хуже согласуется с результатами испытаний сварных соединений со смещением кромок (рис. 2.12). Это объясняется тем, что в данном случае с увеличением угла р происходит не только снижение концентрации напряжений, но имеем место заметное увеличение площади поперечного сечения сварного шва. Статистическая значимость результатов. Каждый исследователь желает провести достаточное количество повторных испытаний, по крайней мере 30-^40 для каждого материала, и проверить данные испытаний на статистическую значимость. К сожалению, большинство испытаний на износ требуют дорогостоящих образцов и очень тонких измерений, поэтому 30-40 повторных опытов вряд ли возможны из-за их высокой стоимости и большой длительности. Типичное испытание на износ длится от нескольких часов до нескольких сотен и даже тысяч часов. Ограниченность времени и денег затрудняет выполнение желаемого числа испытаний, но тем не менее статистический анализ данных должен выполняться. Для снижения числа испытаний можно использовать факторный анализ при математическом планировании экспериментов. Другой простой способ определения, есть ли статистическое различие между результатами испытаний, — это использование диапазонов пофсшностеи, составляющих плюс-минус три среднеквадратических отклонения от среднего арифметического значения величины. Если диапазоны погрешностей для данных образцов не перекрываются, то можно быть уверенным в статистической достоверности данных. Есть и другие способы приложения статистики к данным испытаний на износ, но в любом случае требуется учет статистической значимости результатов. В определенном диапазоне долговечностей эти критерии достаточно хорошо коррелируются с результатами испытаний конструкций. нагружения шаг бороздок возрос не более чем в (&s)nEP Раз по сравнению с шагом бороздок при треугольной форме цикла. Такая оценка хорошо согласуется с результатами испытаний образцов с поверхностными трещинами, материал которых не проявлял чувствительности к выдержке под нагрузкой (см. главу 7). Разница между коэффициентами (&З)ПЕР> полученными в том и другом случае, не превышает 17 %. Все это указывает на необходимость введения эквивалента повреждения материала при разных формах цикла. Помимо того, в рамках вязкого внутризеренного разрушения материала, не меняющего механизм разрушения при введении его выдержки под нагрузкой, при скоростях более (1-1,25) • 10~6 м необходимо еще учитывать реализацию тех механизмов разрушения, которые отличаются от механизма образования бороздок. Поскольку результаты испытания во всем интервале напряжений могут быть описаны единой формулой, при определении долговечности для одного какого-то уровня напряжений можно не ограничиваться результатами испытаний образцов только на этом уровне, а учитывать результаты испытаний всех образцов во всем интервале напряжений. Это позволяет более экономно испытывать образцы и подвергать их совместной статистической обработке методом корреляционного анализа с составлением линейного корреляционного уравнения. Уравнение кривой усталости в координатах lg N — Iga (линия регрессии) с помощью этого метода определяется так: Оси и валы испытывают на плоский изгиб при коэффициенте асимметрии #=0,il. Для перехода от пределов выносливости 3. Параметры формы распределений прочности в случае, когда разрушение определяется разрывом волокон, по существу, сходны с параметрами образцов с продольным армированием. Этот же вывод относится и к разрушению, определяемому матрицей; в этом случае значения а сходны с результатами испытаний образцов с поперечным армированием (90°). ченных на натурных изделиях, с результатами испытаний подобных или модельных образцов. Отмечено, что долговечность и при статической и при усталостной нагрузке уменьшается в 2 раза при увеличении размеров образца в 3 раза в случае соединения внахлестку [6]. В табл. 7 приведены параметры распределения Вей-булла для долговечности образцов клеевых соединений, изготовленных в масштабе 1/5 и 1/2, в диапазоне нагрузок от предельной статической до усталостной прочности. Как видно, с увеличением срока службы возрастает разброс результатов (об этом свидетельствует уменьшение а и коэффициент вариации YS) ПРИ одновременном изменении параметров масштаба р. Введение. В этом разделе сравнены теоретически предсказан^ ные свойства соединения (включая разрушающие нагрузки) с экспериментальными результатами испытаний модельных образцов и натурных изделии. службы в функции о и Г, который определяется результатами испытаний большого числа образцов при разных напряжениях и температурах. Располагая результатами испытаний N партий металла, находят отдельно для каждой партии коэффициенты а, Ъ и с. Оценку коэффициентов, характеризующих марку в целом, проводят следующим образом. Рассчитывают среднее значение коэффици- Результаты испытания соотносят с результатами испытания асбестовых плит, чьи скорость распространения пламени, дымо-выделение и вклад в энергию горения приняты за нуль, и 16-милли- Несомненно также, что термостойкость всех материалов уменьшается с ростом максимальной температуры цикла. Это можно объяснить не только возрастанием напряжений с повышением температуры, но и большей порчей материала при более высоких температурах, главным образом в поверхностных слоях. Замечено, что трещины термической усталости возникают не только в тех зонах и сечениях детали, которые подвергаются нагреву и охлаждению с наибольшей скоростью (например, в зонах, соответствующих границе действия потока горячих газов или, наоборот, охлаждающего потока), а также в зонах действия максимальных температур и поэтому, как правило, с наиболее окисленной поверхностью. Наблюдаемое значительное влияние среды на термостойкость подтверждает значение состояния поверхности; так, долговечность турбинных лопаток при теплосме-нах 1050ч^600°С с вводом в газовой поток солей морской воды уменьшилась примерно в 10 раз по сравнению с результатами испытания в обычных условиях [81]. Отсюда становятся понятными причины положительного влияния на термостойкость защитных поверхностных слоев. Необходимость учета статической доли повреждения при термоциклическом нагружении можно проиллюстрировать результатами испытания на термоусталость сплошных образцов из сплава ХН73МБТЮВД диаметром 8 мм и рабочей длиной 25 мм. Режимы испытаний приведены на рис. 71 и в табл. 16. Критерии прочности при сложном напряженном состоянии. Возможность использования энергетической теории прочности для пересчета результатов испытаний, проведенных при различных видах напряженного состояния, впервые показана В. Н. Кузнецовым. Сравнивали результаты исследований стали 12Х18Н9Т при двух- и одноосном растяжении-сжатии. Несмотря на то, что опыты были проведены в несколько различающихся условиях, соответствующие кривые 2 и 3 (рис. 83,а) расположены в узкой полосе разброса. Впоследствии вывод о справедливости энергетической гипотезы прочности был подтвержден результатами испытания трех марок сталей при совместном действии осевой и сдвигающей нагрузок (Н. Д. Соболев, В. И. Егоров) — рис. 83,6. При этом показано, что теоретическое отношение энергетической теории прочности Дтг=0,577 Да достаточно хорошо подтверждается экспериментом: Дт/Дст=0,572; 0,574; 0,585; здесь At — размах касательных напряжений. Подобные результаты получены С. И. Тайра, Г. А. Туликовым. Развитие микродеформации в поверхностных слоях, судя по степени искажения кристаллической решетки а-фазы и величине блоков мозаики, распространяется на меньшую глубину у образцов, имевших оловянное покрытие, двухслойное покрытие медью и оловом, а также композиционное покрытие медью и дисульфид-молибденом. Данные этого исследования имеют определенную связь с результатами испытания на машине трения и показывают, что накопление необратимых явлений в тонкой структуре поверхностного слоя влияет на интенсивность износа приработанных образцов. С учетом соотношений (3.14) и (3.16) можно вывести следующую формулу для определения оптической постоянной материала по напряжениям, пользуясь результатами испытания кольца, нагруженного внешним давлением: Сопоставление данных расчета с результатами испытания однородных и разнородных дисков на разгонных машинах [66] показало, что работоспособность композитных дисков в большинстве случаев выше, чем однородных. Разрушение композитных дисков проходило, как правило, при более высоком числе оборотов, причем наступление в них заметных пластических деформаций также имело место при больших оборотах, чем в однородных дисках. Расчет выпуклых и плоских днищ. Для глухих выпуклых днищ сохранена формула норм 1956 г., выведенная теоретически для предельного состояния тонкостенных эллиптических днищ без учета изгиба. Формула выведена по условию пластичности Мизеса и подтверждена результатами испытания моделей. 1.1.3. Прочность деталей, находящихся под давлением, метод расчета которых в нормах не приводится, должна быть подтверждена заводом-изготовителем результатами испытания моделей или натурных образцов или теоретическими расчетами, апробированными компетентной организацией. ре снаряда. Подтверждается ото боевым опытом и результатами испытания на полигонах, которые показывают, «что случаи перекоса и даже полного отрыва броневой плиты при ударе в нее снаряда являются далеко не единичными». зоваться результатами испытания плоского вулканизованного образца, выпол- Рекомендуем ознакомиться: Рекомендуемая термическая Рекомендуемое соотношение Рекомендуется использование Различной технологии Рекомендуется обеспечивать Рекомендуется осуществлять Рекомендуется покрывать Рекомендуется предварительный Рекомендуется произвести Рекомендуется располагать Рекомендуется смазывать Рекомендуется сваривать Рекомендуется выполнить Рекомендуется устанавливать Различной точностью |