Результатами исследования

Коэффициент интенсивности напряжения рассчитывался в соответствии с общепринятой методикой. Подбор эмпирических коэффициентов уравнения Пэриса проводился путем анализа экспериментальных точек (около пятидесяти) на каждую кривую методом наименьших квадратов [94, 99]. При этом была обнаружена высокая степень корреляции (по параметру т) с результатами исследований, проведенных ранее в условиях защиты морских сооружений [134]. Было установлено, что в модельной среде замедлялся рост коррозионно-усталостных трещин по сравнению с их интенсивностью на воздухе, по-видимому, вследствие затупления трещины в результате электрохимического растворения металла в ее вершине с последующей его пассивацией. При наложении потенциалов, соответствующих регламентированным значениям катодной защиты, увеличивалась длительность периода до зарождения трещины. Найденные в результате математической обработки значения эмпирических коэффициентов уравнения Пэриса приведены в таблице 5.1 (значения потенциалов пересчитаны на стандартную водородную шкалу - НВЭ).

Коррозионно - усталостные испытания проводились в растворе 1 в. МаНСОэ + 1 н. КааСОд при коэффициенте асимметрии цикла К близком к нулю, на образцах с V - образным надрезом глубиной 1 мм. с частотой нагружения 1 Гц, на воздухе и в модельной среде как без поляризации, так и при наложении поляризации величиной минус 0,82. 0,70. 0,62 В (ХСЭ), при уровне деформации 0.21Х. Выбор ука-канного уровня деформации был обусловлен наличием геометрических концентраторов напряжения на поверхности реальных труб, в которых, в соответствии с результатами проведенных авторами исследований (см. рис. 2.2), наблюдается высокая механохимическая актив-пост! стали в указанной сред*» при напряжениях, превышающих предел текучести. Коэффициент интенсивности напряжения равяитывалс). р соответствии с общепринятой методикой. Подбор эмпирических коэф-фш'иентов уравнения Пэриса проводился с помощью анализа 27...49 экспериментальных точек на каждую кривую на ЭВМ методом наименьших квадратов. При этом была обнаружена высокая степень корреляции (по параметру т) с результатами исследований, нроведеннкх !.а-

Относительные прогибы висячих покрытий при расчете на любое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий целесообразно ограничивать в соответствии с результатами исследований по согласованию с директивными органами государств СНГ по строительству.

Влияние скорости потока на сдвиг потенциала (эффект магнитной обработки) имеет экстремальный характер (рис. 46), что совпадает с результатами исследований других авторов. Максимальный эффект магнитной обработки был отмечен при скорости потока, равной 2,5 м/с, и, циркулируя с этой скоростью, он за 30 мин пересекал магнитное поле 12 раз. Эффект магнитной обработки наблюдался только в циркулирующем потоке, в неподвижном растворе магнитное воздействие не изменяло его наводороживающей способности. Это связано с тем, что движение раствора при магнитной обработке приводит к нарушению водородных связей, увеличению молекулярных диполей и диэлектрической проницаемости раствора. Возбужденные молекулы воды связывают ионы водорода, что уменьшает адсорбционную активность сероводорода.

Для повышения точности расчетов конструктор на основе анализа условий эксплуатации и изготовления детали должен вносить в расчетные формулы поправки, учитывающие влияние конкретных факторов. Для этой цели используются эмпирические величины и зависимости, выраженные в виде формул, таблиц, графиков и коэффициентов, которые обоснованы результатами исследований и положительным опытом изготовления и эксплуатации рациональных типовых конструкций.

Однако с течением времени хлориды превращаются в сульфаты (см. рис. 1.23), и их количество в отложениях снижается. Поэтому с течением времени под влиянием оксидов серы продуктов сгорания должна снизиться и интенсивность коррозии металла. Такое влияние серы на коррозию металла подтверждается результатами исследований, а также и практическими наблюдениями за характером коррозии поверхностей нагрева котлов при сжигании хлорсодержащих топлив.

Систематические исследования по влиянию отдельных легирующих элементов и комплексного легирования на горячесолевое растрескивание в настоящее время не проводятся, хотя попытки расположить сложнолегированные сплавы по стойкости к горячесолевому растрескиванию неоднократно предпринимались. Расхождения между результатами исследований отдельных авторов незначительны, их можно объяснить влиянием термообработки и структурного состояния, различием методик испытаний и критериев в оценке явления растрескивания. Б. А. Колачев, В.А.Ливанов и А.А. Буханова [12] на основе сопоставления данных различных авторов предлагают следующий ряд наиболее известных композиций сплавов в порядке нарастания чувствительности к горячесолевому растрескиванию: Ti— -2,5 % AI-1 % Mo-10%Sn-5 %Zr; Ti-2 % AI-4 % Zr-2 % Mo; Ti-4% AI--

ветствует режиму регулярного нагружения. Причем одна часть профиля бороздок несколько больше другой части профиля, что согласуется с результатами исследований (см. рис. 3.256).

где в качестве параметра длины 1Е предложено рассматривать средний размер ячеек дислокационной структуры или средние размеры субзерен. Этот вывод следует из результатов оценок величины параметра 1Е, при разном сочетании степени деформации листа и температуры деформации (табл. 5.3). Оценки показывают, что параметр субструктуры материала в 15-40 раз больше, чем выявленный в эксперименте прирост трещины в цикле нагружения. Для указанной скорости около одного микрона параметр Le следует связывать с размером зерна, а не субзерна. Поэтому важно сопоставить выполненные оценки с другими результатами исследований, где оценивали средний размер зерна и сопоставляли между собой кинетические кривые для различных размеров зерен.

В связи с этим автор считает, что в материальном стимулировании повышения качества продукции целесообразно воспользоваться результатами исследований В. И. Гербуза [12], выявившего характер зависимости

Рыбицки и Хупер [33], исследуя слоистый композит, решали методом конечных элементов пространственную задачу. Их результаты хорошо совпали с результатами исследований межслой-ного сдвига, проведенных Пайпом и Пейгано [29], и подтвердили оценки межслойных нормальных напряжений, данные в работе

Эти уравнения по форме совпадают с уравнениями (5.104) — (5.106), поэтому для анализа движения системы мы воспользуемся результатами исследования уравнений (5.103). Рассмотрим наиболее характерные случаи.

Приведенные двухчленные выражения для силы и коэффициента трения применимы как в случаях трения без смазочного материала, так и при смазывании трущихся поверхностей. Многие исследователи (Хольм, Стренг, Льюис и др.) считают, что составляющая силы трения, обусловленная пластической деформацией (механическим взаимодействием) поверхностей, равна нескольким процентам от суммарной силы трения. Этот вывод подтверждается результатами исследования трения поверхности в вакуумной камере, которые показывают, что при трении в вакууме высокое значение силы трения обусловлено молекулярной составляющей.

Результаты измерений концентраиии сероводорода в пристенной области топочных экранов при сжигании сернистого мазута приведены на рис. 13,6. Выявлено изменение усредненногр содержания сероводорода в пристенной зоне экранов НРЧ котла ПК-41 от коэффициента избытка воздуха при сжигании мазута с содержанием серы 2,6 %'. Полученное снижение концентрации H2S в продуктах сгорания с увеличением концентрации кислорода хорошо согласуется с результатами исследования образования сероводорода в пылеугольном факеле.

Таким образом, трубы из перлитной стали 12Х1МФ с диффузионным хромовым покрытием имеют повышенное сопротивление усталости при работе в условиях циклических охлаждений, величины термических напряжений в которых соответствуют максимальным перепадам температур на наружной поверхности трубы (Д?м=120—130 К) без покрытия. Такой результат в общем плане согласуется с результатами исследования» поведения хромированных труб в НРЧ мазутных котлов (см. рис. 4.38, табл. 4.10).

Переход к ротационным эффектам у вершины трещины на мезоскопическом масштабном уровне при образовании свободной поверхности подтверждается результатами исследования in situ [99]. Исследования процесса деформации материала у кончика усталостной трещины выполнены при монотонном растяжении пластины толщиной в несколько десятых долей миллиметра. Полученная серия фотографий в последовательно осуществлявшемся растяжении пластины указывает, что в момент страгивания трещины образуются две системы скольжения по границам растянутого элемента материала в вершине трещины (рис. 3.24). Одновременно с этим имеет место небольшое пластическое затупление вершины трещины. Образование трещины по одной из наметившихся к разрушению полос скольжения происходит в результате потери устойчивости растягиваемого элемента внутри образованных полос скольжения за счет вращения его объема. Выполненные измерения углов по фотографиям, представленным в работе [99], свидетельствуют о вращения объема металла

Испытания сплава IMI-685 с двухфазовой пластинчатой структурой при выдержке т = 5 мин выявили существенное повышение СРТ во всем диапазоне исследованных КИН [96], при этом было установлено, что по мере увеличения КИН влияние т на СРТ возрастает. Эти данные согласуются с результатами исследования сплава Ti-6Al-4V [104], условия проведения которых повторяли

ность этой задержки не может быть оценена, хотя' ее вклад в общую продолжительность работы дета-^ ли с трещиной может оказаться доминирующимJ В рассматриваемом случае оно составило почти 90 % от всего периода нагружения лонжерона на стенде1 после уменьшения уровня напряжения в 2,5 раза, j Результатами исследования закономерности1 роста усталостных трещин в лонжеронах, разру-1 шенных на стенде, подтверждено то, что использо- вание в оценке их живучести параметров рельефа излома в виде шага усталостных бороздок не дает' принципиальной ошибки по сравнению с реализо-1 ванной длительностью процесса. Поэтому приме-1 нительно к эксплуатационным разрушениям оценка длительности роста трещин и уровня эквивалентного напряжения по шагу усталостных бороздок на основе единой кинетической кривой является правомерной.

ния диффузией через поверхность раздела. Кляйном и др. [20] сделан обзор совместимости волокон бора и карбида кремния (включая покрытия из карбида кремния). Согласно их заключению, возможности регулировать реакцию с помощью покрытий ограничены; лишь использование толстых покрытий позволяет получить надежную систему. С другой стороны, совместимая с уп-рочнителем матрица также обеспечивает высокую надежность системы. Данные табл. 2 показывают, что, изменяя состав матрицы, можно получить существенно различные скорости реакции. Это заключение подтверждается результатами исследования влияния отдельных легирующих элементов, а также приведенным выше анализом механизма диффузионного роста диборида (разд. Б). Можно выделить два процесса, контролирующие рост диборида. Первый — это оттеснение растущим диборидом одного из элементов в титановую матрицу; второй — изменение стехиометрическо-го состава диборида путем легирования матрицы такими элементами, которые растворяются в дибориде. Алюминий и молибден являются типичными элементами, которые оттесняются растущим диборидом, а ванадий и цирконий изменяют стехиометрический состав. Было показано также, что в некоторых сочетаниях влияние легирующих элементов аддитивно. На основе этих представлений можно разработать матрицу, совместимую с борным волокном.

В ряде случаев в типично усталостных изломах микрополоски группируются в колонии. Изломы повторно-статического нагружения имеют в этом отношении более однородное строение. Наблюдаемое ветвление трещины при высокочастотном нагру-жении и отсутствие, как правило, такого ветвления при низкочастотном нагружении согласуются с результатами исследования микростроения изломов [28]. Более глобальный характер разрушения при нагружении повторными малочастотными нагрузками по сравнению с высокочастотными, по-видимому, является одной из причин понижения сопротивления возникновению и развитию усталостной трещины.

Наличие существенного различия в свойствах различных зон сварного соединения на трубах из стали 17Г2СФ в состоянии поставки подтверждается также и результатами исследования уровня микроискажений кристаллической решетки. Определение уровня микроискажений производили на рентгеновском дифрактометре ДРОН-2,0 в отфильтрованном Со/Со-излучении кобальтового анода по методу Вильсона. Снимали 12%-ную линию а-железа, находящуюся в прецизионной области углов дифракции в режиме постоянного времени. Результаты исследования, приведенные в табл. 7, показывают, что термообработка приводит к уменьшению разницы в уровнях Микроискажений шва и основного металла и, следовательно, к уменьшению токов активного растворения.

Перед каждым актом микротомирования при положении II (см. рис. 2, а) образца (5) на его торец наносят 0,02—0,03 мл дважды перегнанной воды. После микротомирования каплю с частицами снятого слоя переносят на предметное стекло и после испарения воды определяют показатель преломления частиц под микроскопом иммерсионным методом или с помощью фазового контраста [10]. Откладывая определяемое таким образом значение показателя преломления против координаты средней точки слоя, получают график зависимости оптической плотности п диффузионной среды от расстояния х до контактной поверхности, который удовлетворительно коррелирует с результатами исследования другими методами физико-химического анализа.