Результатами полученными

Другой вариант уточненной теории пластин был построен Ян-гом с соавторами [195], которые ввели постоянную по толщине деформацию сдвига, а разрешающие уравнения получили в результате интегрирования уравнений движения по толщине. Эту работу можно считать обобщением исследований Генки [72] в области статики и Миндлина [102] в области динамики однородных изотропных пластин на слоистые анизотропные материалы. При интегрировании уравнений движения Янг и др. ввели коэффициент формы, позволяющий привести в соответствие определяемые частоты с результатами, получаемыми по трехмерной теории. Отметим, что в рассматриваемой теории фигурируют три типа инерционных членов: *

где k, а и р — постоянные материала, отыскиваемые из эксперимента. Эксперимент показал удовлетворительное согласование с результатами, получаемыми по этой теории.

2) проверка размеров должна быть объективной и совпадать с результатами, получаемыми при механической обработке.

В работах [20], [23], [14] приводятся другие формулы переноса грузов, являющиеся видоизменением формулы (6. 73) и пригодные для ряда частных случаев. Результаты, получаемые с помощью этих формул, сходятся с результатами получаемыми по формуле (6. 73).

Фиг. 9.41. Сравнение относительных напряжений а\1р в точках внутреннего контура на оси (1) и на диагонали (2) квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением, с результатами, получаемыми по формуле Лямэ для толстостенного цилиндра (3).

2.Между результатами, получаемыми на четырехшаршдовых и четы-рехроликовых машинах трения, имеется достаточная аналогия, а потому и те и другие одинаково приемлемы и выбор их должен определяться тем, какие из них удобнее в данном конкретном случае. Для исследования износостойких покрытий и конструкционных материалов четырехро-ликовые машины трения имеют преимущество, так как изготовление из различных материалов образцов в виде роликов гораздо проще.

В действительности часть элемента магния, обнаруживаемого химическим'ана-лизом в составе каустического магнезита и условно выражаемого в виде MgO, может находиться в связанном состоянии в виде карбоната, силиката и других соединений магния; часть окиси магния может, кроме того, иметь такую кристаллическую структуру (периклаз), при которой ее химическая активность и, в частности, обескремни-вающая способность резко снижены. Однако обычным химическим анализом практически невозможно выделить долю определенной анализом MgO, «активной к обескрем-ниванию». Это и заставляет условно указывать дозы по общему содержанию MgO в составе каустического магнезита. Обычно такой способ бывает удовлетворительным и качество поставляемого каустического магнезита достаточно хорошо характеризуется общим содержанием MgO. Исключение составляют случаи хранения реагента в неудовлетворительных условиях, когда намокание его ведет к образованию корки схватившегося материала; последнюю приходится удалять полностью, но обескремниваю-щая способность остальной части реагента может также резко снизиться. В этом случае пригодность материала следует определять пробной обработкой воды в лабораторных условиях и сопоставлением ее с результатами, получаемыми в тех же условиях при использовании чистой реактивной окиси магния, полученной путем осаждения.

ER. На PC используется клиентская часть — СУБД меньшей мощности, работающая как с локальными БД, так и с результатами, получаемыми от сервера БД по запросам PC. В локальной сети может использоваться и не один сервер БД.

Данные по определению уровня фугасного действия (по давлению на фронте ударной волны), выполняемому инофирмами, не имеют сходимости с результатами, получаемыми при использовании ОПВБ.

ствует несколько стандартных методик испытаний для пластиков или для других материалов [20, 21]. При испытаниях на удар по Шарли и по Изоду образец разрушается при ударе массой маятника. Шкала на испытательном приборе показывает высоту, на которую отклонился маятник после удара, что позволяет рассчитывать энергию, затрачиваемую на разрушение образца. Результаты в отдельных случаях выражаются в затраченной энергии, деленной на ширину образца или деленной на площадь поперечного сечения образца. Эти показатели называют часто ударной прочностью, что неверно, так как они характеризуют энергию разрушения (ударную вязкость), а не разрушающее напряжение. Способ ударного маятника может быть значительно усовершенствован применением в маятнике деформационного датчика, позволяющего записывать на осциллографе нагрузку на массе маятника в момент удара [5, 22, 23]. Диаграммы нагрузка — время, снимаемые при ударных испытаниях, можно сравнивать с результатами, получаемыми при более медленных испытаниях на других типах машин. Энергия, теряемая массой маятника при разрушении образца, поглощается испытательной машиной (UM), тратится на движение разлетающихся кусков образца (UKaH) и поглощается микроскопическими процессами, протекающими при разрушении (^Р). Существуют способы нахождения поправок на 1/ы и ?/кин для определения Up, однако часто эти поправки не соответствуют действительности.

В табл. 4.5 приведены результаты расчета долговечности полуосей для смешанных условий эксплуатации по обобщенному нагрузочному режиму и по формуле (3.16) для независимых нагрузочных режимов. Из табл. 4.5 следует, что способ схематизации (максимумы или амплитуды) практически не влияет на результат расчета. В то же время применение обобщенного нагрузочного режима при смешанных условиях эксплуатации приводит к существенному отличию расчетных ресурсов по сравнению с результатами, получаемыми по формуле для независимых нагрузочных режимов. Сопоставление результатов расчета средних ресурсов полуосей с данными эксплуатационных наблюдений за партиями автомобилей и автобусов (табл. 4.6) показало, что лучшее совпадение наблюдается при расчете по варианту II или III гипотезы суммирования повреждений.

Для углов намотки, близких к 0 или 90°, результаты, вычисленные по приближенной формуле (5.5), хорошо согласуются с результатами, получаемыми численной минимизацией выражений

8. Устанавливают остальные диаметрь вала и сравнивают с результатами, полученными при проектирон!эчном расчете. При необходимости проводится корректировка размеров.

нее в условиях защиты морских сооружений. Модельная среда ишед-дяла рост коррозионно - усталостных трещин по сравнению с результатами, полученными на воздухе, по-видимому, вследствие затупления вершины трещины в «.езультат* электрохимического растворен.л металла, а также пассивирующего действия КВС. Кроме того, наложение потенциалов, соответствующих регламентированным значениям ка-годной защиты, увеличивало длительность периода до зарождения трещины №. Найденные в результате математической обработки значения эмпирических коэффициентов уравнения Пэриса и периоды до зарождения трещин приведены в табл. 2.1.

в) Воспользовавшись результатами, полученными в а) и б), а также свойствами единичного вектора, покажите, что А • В = А^В^. Используйте символ Кронекера и правило суммирования.

Воспользуемся известными соотношениями II. И. Мусхслнш-1ШЛИ [187J и результатами, полученными в работе [304] для случая одиночной трещины в неограниченной плоскости. Тогда с учетом преобразования (28.2) решение нашей задачи можно записать в следующем виде:

При напылении в несколько проходов находятся средние остаточные напряжения в единичных слоях, а затем строятся эпюры остаточных напряжений по глубине всего напыленного слоя. Сравнение данных, вычисленных по предлагаемым формулам* с результатами, полученными экспериментально, показало удовлетворительную сходимость [80].

Расчетные данные по испарению ингибиторов различных типов с известной упругостью паров хорошо согласуются с практическими результатами, полученными рядом авторов [62], и, в частности, хорошо объясняют факт «аномально» высокой скорости испарения ряда ингибиторов из упаковки, имеющей развитую капиллярно-пористую структуру.

Чамис [41 ] получил решение задачи устойчивости прямоугольных пластин методом Галеркина, которое также достаточно хорошо подтверждается экспериментальными результатами, полученными Кичером и Манделлой [87 ] при одноосном сжатии пластин с шарнирно опертыми нагруженными краями и с. шарнирно опертыми или свободными боковыми кромками. Следует упомянуть также раннюю работу Бафлера [38].

. Цай [290] рассмотрел бесконечно длинный цилиндрический баллон давления, изготовленный продольно-поперечной намоткой, и сравнил кольцевые и осевые деформации, следующие из решения Донга и др. [83], с соответствующими результатами расчета по сетчатой модели (согласно которой не учитываются жесткость связующего и эффект связанности безмоментного и изгибного состояний), а также с результатами эксперимента. Варьируя в ели-чину структурного параметра т (введенного в разделе Ш,Г гл. 4) от 1 до 10, он установил, что несмотря на то, что обе теории оказываются достаточно близкими при т' = 1, сетчатый анализ приводит к весьма приближенным результатам по сравнению с результатами, полученными по теории Донга и др., которые хорошо подтверждаются экспериментом.

Чтобы более широко рассмотреть применение концепций надежности к конструкциям из композитов, целесообразно остановиться на критериях проектирования, используемых в настоящее время. Установление критериев проектирования и прочности для композитов связано с преодолением несоответствий не только с опытными данными, полученными на металлах, но и с результатами, полученными на различных композиционных материалах. Обычно предельные нагрузки выбирают так, чтобы ни в одном из слоев композита напряжения не превосходили бы определенного уровня, устанавливаемого зачастую лишь безоговорочной ссылкой на основные характеристики слоя. Таким образом, начальное разрушение в некотором критическом слое кладется в основу определения расчетных характеристик, уровень которых определяется условиями работы и ответственностью конструкции. Подробное изложение некоторых из наиболее широко распространенных критериев можно найти в литературе [37].

В заключение следует отметить, что формулы (38) — (43) совпадают с результатами, полученными Эшелби [37] для рассеянных шаровых частиц в изотропной матрице. Аналогичным вопросам посвящены не обсуждавшиеся здесь в явном виде работы Хашина [64, 65], Будянски [25], By [171], Фурузе [53] и Деви [36].

Второй дополнительно рассматриваемый здесь метод относится к началу развития теории композиционных материалов. Он опирается на грубые модели композитов со всеми допущениями, используемыми в сопротивлении материалов. Оценки, полученные этим методом, вытеснены результатами, полученными на описанных выше более совершенных моделях. Ознакомиться с этим методом можно по работам Чамиса и Сендецки (Чамис и Сендецки [26], Сендецки [133]).