Раздающего коллектора

В работах [11, 12] описана большая программа исследования по длительной прочности прядей из монолита S-стекла и эпоксида. Испытаны по крайней мере 100 образцов при каждом из шести уровней нагрузки: 83,8; 74,5; 65,2; 50, 40 и 33% (по отношению к средней разрушающей нагрузке). Испытания оценивались полностью только при трех наиболее высоких уровнях; результаты приведены на рис. 21, где дана зависимость количества разрушенных прядей в процентах от логарифма времени. Эти данные ясно указывают на трудности, связанные с большим разбросом результатов. Например, если проследить за линией, соответствующей 50%, то можно подсчитать, что приблизительно 50% образцов разрушается через 1 ч после приложения нагрузки, составляющей 80% от максимальной разрушающей, в то время как такое же количество образцов разрушается через 55 ч при нагрузке в 70%. С другой стороны, при каждом уровне нагрузки изменение времени до разрушения происходит вплоть до трех порядков.

Неоднородность жаропрочных свойств по сечению поковки может отражаться на деформации ползучести отдельных роторов, что проявляется значительным разбросом результатов эксплуатационных измерений [71]. Поэтому необходимо располагать среднемарочным уравнением состояния стали в целом с определением границ полосы разброса, построенной для заданной вероятности.

алитированной меди достаточно стабильны по своим противоиз-носным свойствам. Это подтверждается малым разбросом результатов испытаний образцов.

Степень суммарных повреждений определяли из уравнения (2.1). Повышенный разброс данных для сплава ХН56МВТЮ (рис. 2.24, в) можно объяснить меньшей деформационной способностью этого сплава и большим разбросом результатов испытаний на малоцикловую и термическую усталость. Указанный диапазон разброса суммарных повреждений соответствует весьма малому рассеянию данных по долговечности, что, учитывая различие механических свойств исследуемых сплавов, подтверждает возможность деформационной трактовки условий малоцикловой неизотермической прочности для различных уровней температур и режимов нагружения [ 2,3].

Испытания на коррозионную усталость, как известно, характеризуются неизбежным разбросом результатов эксперимента. Разброс вызывается погрешностью машин, условиями проведения опыта, точностью и технологией изготовления образцов и др., а также неоднородностью структуры и химического состава испытываемого материала .(наличие неметаллических включений, микротрещин, химическая неоднородность, анизотропность механических свойств и пр.). Если влияние первой группы факторов можно значительно уменьшить усовершенствованием оборудования и методики испытаний, то рассеяние экспериментальных данных, вызванное неоднородностью материала, связано со статистической природой коррозионно-усталостного разрушения и его нельзя полностью устранить. Его необходимо учитывать при испытаниях достаточно большого числа образцов, а результаты опыта желательно обрабатывать с помощью методов математической статистики.

Испытания такого рода сопровождаются заметным разбросом результатов; это требует повторное™ испытаний. Кроме того, испытания для построения полной кривой усталости весьма длительны, поэтому испытания целесообразно проводить одновременно на нескольких машинах. Известны также более сложные роликовые машины, у которых можно получать желательную степень проскальзывания, постоянную или циклически повторяющуюся [10].

Эксперименты по устойчивости оболочек при ползучести характеризуются значительным разбросом результатов по значению критического времени, связанным с наличием случайных начальных несовершенств геометрии оболочек и с тем, что реализации процесса ползучести материалов в дублирующих опытах имеют большой разброс [3, 38, 52, 69, 82, 83]. Для получения более достоверных оценок определяемых параметров опыты необходимо проводить сериями, характеризующимися идентичностью внешних условий.

Кроме того, как показали расчеты, выполненные на основе этих же экспериментальных данных, при форсированных испытаниях оказывается меньшим разброс усталостной долговечности изделий по сравнению с разбросом результатов испытаний гари эксплуатационных режимах. Это можно видеть из сравнения дисперсий усталостной долговечности при различной интенсивности испытаний (в данном случае при различной частоте пульсации нагрузки).

Степень суммарных повреждений определяли из уравнения (2.1). Повышенный разброс данных для сплава ХН56МВТЮ (рис. 2.24, в) можно объяснить меньшей деформационной способностью этого сплава и большим разбросом результатов испытаний на малоцикловую л термическую усталость. Указанный диапазон разброса суммарных повреждений соответствует весьма малому рассеянию данных по долговечности, что, учитывая различие механических свойств исследуемых сплавов, подтверждает возможность деформационной трактовки условий малоцикловой неизотермической прочности для различных уровней температур и режимов нагружения [ 2, 3 ] .

широким разбросом результатов испытаний, характерным вообще для слоистых пластиков;

На рис. 64 сопоставлена деформация к моменту разрушения при деформировании по программе г\ = Сё0> определенная по критерию (4.22) (ей соответствует диаграмма пластичности /) и по критерию (4.25) (кривая 2), с фактической. Приведенные результаты показывают, что рассмотренные критерии деформируемости предсказывают деформацию к моменту разрушения примерно с одинаковой точностью. По критерию (4.22) эта деформация оказывается заниженной, а по критерию (4.25) завышенной. Тем не менее в связи с естественным разбросом результатов испытаний при построении диаграммы пластичности, нестабильностью свойств материала, недостаточной точностью-информации о истории деформирования и т. д. в большинстве случаев точность этих критериев вполне достаточна. Однако при проектировании процессов обработки металлов с достаточн& стабильными свойствами желательно исходить из более точного критерия деформйруемобти. Есть некоторое основание считать, что таковым является критерий, опубликованный в работе [13] и полученный, исходя из следующих соображений.

Значения коэффициентов % и г\к приведены выше (см. § 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов: схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление рс,к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Артр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается.

где Р'ДОО — максимальная массовая скорость в коллекторе (в раздающем — на входе, в собирающем — на выходе); рср — плотность среды в коллекторе. Для собирающего коллектора при радикальном отводе в середине активной части коэффициент Л =1,8, при торцовом отводе Л = 2,0; для раздающего коллектора при угловом подводе А =1,0, при торцовом подводе полным сечением Л = 0,8, при торцовом подводе неполным сечением коэффициент А определяется зависимостью Л = 2 [(й„олМгр)2 — 0,6], где с(„ол — внутренний диаметр коллектора; dTp — внутренний диаметр штуцера подводящей трубы.

Распределение расхода ('1, 3, 4, 14, 22—24, 26, 33, 39, 52, 57, 64, 66, 78, 94]. Распределение теплоносителя по каналам реактора осуществляется из общего входного (раздающего) коллектора. Выходной (собирающий) коллектор отводит теплоноситель из реактора в петли первого контура. Во входном коллекторе теплоноситель движется с отбором расхода по пути в каналы реактора. В выходном коллекторе движение теплоносителя происходит с присоединением расхода по пути из каналов активной зоны. На эти элементы гидравлического тракта накладываются следующие требования: 1) незначительное изменение статического давления по ходу потока; в противном случае возрастают гидравлические неравномерности в каналах активной зоны; 2) отсутствие вихреобразования и больших неравномерностей профиля скорости. При наличии вихрей и сильных неравномерностей в коллекторах не только увеличиваются неравномерности в распределении расхода, но и появляются пульсации расхода в каналах реактора.

Для раздающего коллектора (индекс 1)

Профилирование формы коллекторов состоит в расчетной оценке и экспериментальном определении геометрической формы тракта, при которой реализуется заданное распределение расхода по каналам реактора. Так, во входном круговом коллекторе линейное уменьшение его высоты по ходу основного потока приводит к снижению гидравлической неравномерности. Для осесимметричного раздающего коллектора в виде сферической или эллиптической полости снижение неравномерности происходит при уменьшении высоты коллектора по закону

Существует большое разнообразие схем маслоснабжения, отличающихся типом применяемых вспомогательных насосов, степенью централизации. В качестве характерной системы рассмотрим масляную систему насосов реактора РБМК (рис. 4.3). Она обеспечивает не только подачу турбинного масла в верхние подшипники насосов, но также заполнение масляных ванн подшипниковых узлов электродвигателей. Вынесенная масляная система выполнена общей на четыре насоса. Масло из циркуляционного бака 12, способствующего отстаиванию механических частиц и пены, маслонасосами 1 подается через холодильник 3 и фильтры грубой очистки 4 в раздающий коллектор 7. От раздающего коллектора оно поступает к каждому насосу через вентиль 5, расхо-домерную шайбу и напорный бачок 10. Напорный бачок служит для обеспечения подачи масла в радиально-осевой подшипник

Толщину стенки спирали на входном участке от раздающего коллектора до начала прямой трубы контролируют ультразвуковой дефектоскопией по наружной поверхности вытянутой части гиба до оси трубы сканированием с шагом 10 мм.

Из этого равенства следует (см. рис. 1.5) , что минимальное число неизвестных имеет место при одном подводящем трубопроводе: п^ + пъ = = 1 (случай раздающего коллектора) . Тогда число неизвестных

Рис. 2-5. Коэффициент сопротивления входа в трубу раздающего коллектора с односторонним подводом. N — номер трубы от глухого торца.

Для раздающего коллектора:

При сверхкритическом давлении опрокидывание потока может происходить в элементах с характеристикой, расположенной в нескольких квадрантах гидравлической диаграммы (т. е. при верхнем расположении раздающего коллектора).