Раздающих тройников

Питательная вода при температуре 185° С поступает через три штуцера в корпусе реактора в раздающие коллекторы, откуда по опускным участкам она направляется вниз, а затем по винтовому змеевику трубного пакета наверх, где испаряется и полученный пар перегревается. Перегретый пар при давлении 31 ата и температуре 273° С выходит из парогенератора через три штуцера, установленных на корпусе реактора.

При установке раздающих коробов следует на отводящих патрубках размещать коифузоры, а также отводить патрубки под углами, меньшими 90°. Раздающие коллекторы с торцевым подводом целесообразно для улучшения раздачи и экономии металла выполнять клинообразной формы с примерно постоянной скоростью вдоль коллекторов. Схемы коробов показаны на рис. III-2. Расчет сопротивления в ответвлениях таких коробов ведется по указаниям п. 1-43, причем

Вода и воздух подавались в соответствующие раздающие коллекторы и оттуда индивидуальными трубками 7 к нижним концам подводящих труб — см. узел «Б».

Вода и воздух подавались через такие же раздающие коллекторы, как в первой установке, но воздуховодяная смесь приготавливалась в смесителях. Воздух подводился в смеситель по центральной перфорированной трубе, вода подавалась в пространство между этой трубой и наружным кожухом. После смесителей были установлены короткие подводящие трубы, введенные в камеры так, чтобы исключить прямое попадание смеси в отводящие трубы.

/ и 2 — водяной и воздушный раздающие коллекторы; 3 и 4 — подводящие водяные и воздушные трубки с измерительными участками; ? — смеситель; 6 — камеры рабочих труб; 7 — отводящие трубы; 8 — бачки-разделители; 9 — прямые трубы для определения исходных полез-' ных напоров. Точки замеров; / — замер расхода воды; // — замер расхода воздуха;

В работе [Л. 6-10] приведена принципиальная схема многотрубной модели для исследования местных сопротивлений при движении воздухо-водяной смеси. Вода и воздух подаются через раздающие коллекторы и далее к трубкам (узел Б). В данной схеме хорошее перемешивание обеспечивается встречным течением воды и воздуха. Коллекторы изготовлены из органического стекла, трубки — из обычного стекла,

1,2 — водяной и воздушный раздающие коллекторы; 3 — смеситель; 4 — коллекторы рабочих труб; 5 — трубы с измерительными участками; 6 — бак-разделитель; 7,8 —• подводящие воздушные и водяные трубы; 9, II — отводящие воздушные и водяные трубы; 10 — замер расхода воздуха; 12 — отборы давления; 13 — замер расхода воды; 14 — штуцеры для присоединения батарейных дифманометров; 15 — от насоса; 16 — от компрессора; 17 — слив.

Дополнительно появляются паропроводы, соединяющие перегреватели высокого и низкого давления с теплообменниками, паросбор-ные и раздающие коллекторы. Растут потери давления по тракту как первичного, так и вторичного пара, что снижает экономичность установки. Это является недостатком данной .схемы. Однако дополнительное увеличение веса металла по расчетам ЗиО не превышает 2—3%, а потеря давления в тракте вторичного л ар а составляет 0,2— 0,8 бар, что приемлемо.

Во избежание этого на входе в раздающие коллекторы экранов с навивкой по системе Рамзина следует обеспечивать недогрев воды, исключающий возможность кипения в них при любых режимах котельного агрегата (в том числе и при падениях давления). Соответствующий этим условиям недогрев воды равен примерно 40 икал/кг при номинальной нагрузке.

раздающие коллекторы располагать горизонтально;

11-42. Не следует располагать сборные (выходные) коллекторы нескольких параллельных элементов ниже отметок их индивидуальных собирающих коллекторов. В области больших теплоемкостей следует располагать раздающие коллекторы элементов внизу. Верхнее расположение их можно допускать только в подъемно-опускных элементах с числом вертикальных ходов около 10.

1-38. Для несимметричных раздающих тройников типа Рп = Рс с углами ответвлений 15—90° коэффициенты местного сопротивления, отнесенные к скорости в соответствующем ответвлении, даны на рис. V1I-20, где ?б — коэффициент сопротивления тройника для потока, проходящего с поворотом, а ?п — то же для потока, проходящего напрямик.

Коэффициент сопротивления раздающих тройников для потока, проходящего напрямик, ?п не зависит от угла поворота бокового ответвления.

Коэффициенты сопротивления для раздающих тройников определяются по рис. VII-22 в зависимости от отношений скоростей в ответвлении и в сборном канале.

для раздающих тройников

{рис. 1-1?, д, е), относятся к скорости в соответствующем ответвлении. Для собирающих тройников они определяются по рис. VI1-24. Для раздающих тройников коэффициенты сопротивления приближенно определяются так же, как для боковых ответвлений несим-.метричных раздающих тройников типа Fu + + Fg = PC, т. е. по рис. VII-22. Коэффициенты сопротивления для раздающих тройников зависят от угла ответвления и соотношения скоростей в рассчитываемом ответвлении и в сборном канале; для собирающих тройников ? зависит также от отношения сечений ответвления и сборного канала.

При конструктивном оформлении раздающих тройников с учетом указанных ниже приемов следует избегать набегания потока на острые кромки (см. узел / на рис. 111-21).

Сопротивление прохода собирающих тройников с диффузором на ответвлении определяют в зависимости от отношения большего сечения диффузора к FK или Fn; сопротивление прохода раздающих тройников не зависит от конфигурации примыкающего участка ответвления.

Рис. 111-22. Закругление кромок ответвлений раздающих тройников

4. Закругляются кромки на ответвлениях раздающих тройников (рис. II1-22). Закругления следует выполнять с радиусом г= (0,1—0,2) da. Сопротивление ответвлений с закругленными кромками определяется по п. 1-39.

Рис. VII-20. Коэффициенты сопротивления несимметричных раздающих тройников типа Р„ = = Fc: a — для бокового ответвления; б — для прохода

Рис. VII-22. Коэффициенты сопротивления несимметричных раздающих тройников типа Гц + FQ= FU' о, — для бокового ответвления, б — для прохода