Радиальных напряжений

шипники, обладающие благодаря точечному контакту наименьшим коэффициентом трения. При повышенных радиальных нагрузках применяют роликовые подшипники с облегченными роликами.

Центрирование по вспомогательным поверхностям весьма эффективно при больших радиальных нагрузках.

Расчеты и эксперименты показывают, что при работе шлицевых соединений при радиальных нагрузках и изгибающих моментах происходят скольжение и изнашивание, связанные с зазорами и контактными деформациями. Износ резко увеличен при повышенных зазорах, в зубчатых колесах малых диаметров, в паразитных колесах и в ременных шкивах, где радиальные нагрузки повышены.

При особо больших радиальных нагрузках (например, в прокатных станах) применяют многорядные конические роликоподшипники, способные воспринимать двусторонние осевые нагрузки. Подшипники особо чувствительны к перекосу осей.

чительных осевых сил подшипник выполняют с кольцевой пятой (д), а при больших радиальных нагрузках и для удобства сборки применяют разъемные подшипники (е), состоящие из корпуса 1, крышки 2, вкладыша 4 и крепежных винтов 3.

При радиальных нагрузках (гидростатическое давление и ветровая нагрузка) коэффициенты 6j и Ь„ обращаются в нуль. Ряды для касательного усилия Т и для нормального перемещения ю быстро сходятся (для них достаточно брать 2-4 члена), для продольного и кольцевого нормальных усилий необходимо учитывать 3-5 членов, а для поперечного изгибающего момента - 4-10 членов.

при радиальных нагрузках и 19.17)

шипники, обладающие благодаря точечному контакту наименьшим коэффициентом трения. При повышенных радиальных нагрузках применяют роликовые подшипники с облегченными роликами.

На рис. 2, б приведены экспериментальные зависимости радиальных смещений вала для различных осевых нагрузок. Как видно из этих графиков, опытные и расчетные значения радиальных смещений у0 хорошо согласуются между собой. Наибольшее отклонение +10-^-18% имеет место при значительных радиальных нагрузках (Ру^> 15 кГ), а при минимальных значениях Ру отклонение составляет +3 ч- 7%. Таким образом,

При одинаковых размерах шин и одинаковых радиальных нагрузках на колёса тяговое сопротивление зависит от внутреннего давления воздуха в шинах.

Конструкция, относительно простая для изготовления; основная направляющая принимает участие в воспринятии радиальных сил. Допускает свободные тепловые деформации стола. Применяется при значительных радиальных нагрузках. Угол наклона образующей принимается обычно около 3J°

Тонкие цилиндры под давлением в силу малости радиальных напряжений испытывают плоское напряженное состояние. Для них первая и третья теории прочности дают одинаковые результаты, а по энергетической теории S = V3/2mprB.

На рис. 2.12 показаны эпюры нормальных радиальных напряжений аг и тангенциальных напряжений ст( растяжения и сжатия для охватывающей и охватываемой деталей. Из этих эпюр видно, что наибольшие напряжения возникают

Виды повреждений катков. Рабочие поверхности металлических катков, работающих в масле при жидкостном трении, разрушаются из-за усталостного выкрашивания под действием переменных (от вращения) радиальных напряжений сжатия ак в контактирующих точках (рис. 19.5). Существенно, что усилие прижатия вызывает неоднородную деформацию контактирующих точек по ширине площадки контакта и, как следствие, концентрацию контактных напряжений на линии центров катков. При действии вращающего момента Ti максимальное контактное напряжение a* max смещается от оси центров на величину коэффициента трения /. Экспериментально уставов- __ .„. .,

вующие на выделенный элемент: центробежная сила dP — dmrco2 — = pr*x(u2drdq, равнодействующая радиальных напряжений на нижней грани dQ = orrxdq>, равнодействующая радиальных напряжений на верхней грани dQ' = (аг + dar) (r + dr) (x + dx) dtp, равнодействующая тангенциальных напряжений на боковой грани dT = oTxdr.

вание этого метода связано с положительным изменением внутренних максимальных радиальных напряжений °rmax W и прочности на отрыв а"р (/) при охлаждении. Такой же положительный эффект при изготовлении намоточных изделий достигается комбинацией слоев различной жесткости и послойного их отверждения.

Дополнительные механические напряжения возникают в оксидных слоях из-за кривизны поверхности. При положительной кривизне поверхности (например, внешняя поверхность трубы) при R>1 действуют сжимающие тангенциальные и растягивающие радиальные напряжения. Отрыв оксидного слоя в таком случае вызывается действием растягивающих радиальных напряжений. При отрицательной кривизне поверхности (внутренняя поверхность трубы) и R>1 как тангенциальные, так и радиальные напряжения являются сжимающими. Очевидно, что такое напряженное состояние оксидной пленки способствует ее сохранению. Подобное состояние, конечно, возможно до определенного предела толщины оксидного слоя.

Алгебраическое вычитание соответствующих компонент тензора напряжений для двух указанных условий нагружения дает результат действия одной только внешней нагрузки. Для определения напряжений, параллельных осям волокон (az), были сделаны срезы в направлении волокна. Поскольку поверхности этих срезов близки к главным плоскостям, картина изохром в плоскости (г, z) дала разность между осевым и радиальным напряжениями в любой точке сечения. По определенным заранее величинам радиальных напряжений были найдены распределения осевых напряжений. Для выделения действия усадки из комбинированного действия усадки и внешней нагрузки снова применялся принцип суперпозиции.

Снимок 6 — увеличенная часть снимка а, обведенная рамкой. Расположен* областей отрыва коррелирует с величиной растягивающих радиальных напряжений на поверхности раздела (рис. 10). *

Рис. 14. Изменение радиальных напряжений на поверхности раздела непрерывного волокна при разрыве соседнего волокна.

Рис. Г5. Изменение радиальных напряжений на поверхности раздела по длине изолированного короткого волокна.

Во всех случаях распределение напряжений примерно одина>-ково, хотя величины напряжений меняются. Распределение радиальных напряжений по поверхности раздела композита: ^гексагональным расположением упроянителя приведено на рис. И.