Различных диаметрах

Скорость водородной коррозии в значительной степени зависит от глубины обезуглероживания стали. Глубина обезуглероживания, в свою очередь, зависит от многих факторов и, в частности, от давления водорода, температуры, толщины металла, времени выдержки и др. На рис. 116 и 117 приведены данные1 по обезуглероживанию стали 35 при различных давлениях и температурах. Общее для всех полученных кривых — это наличие какого-то инкубационного периода, во время которого обезуглероживание стали не наблюдается или оно незначительно. Продолжительность этого периода зависит от температуры и давления водорода.

На графике показано определение режимов работы насоса, т. е. нахождение рабочих точек, при трех различных давлениях в напорном баке.

клапаном, пружина которого отрегулирована на заданное давление Ярасч, определяющее момент его открытия. На графике показано определение режимов работы насоса, т. е. нахождение рабочих точек, при трех различных давлениях в напорном баке.

Зависимости теплоемкости ср перегретого пара от температуры Т при различных давлениях р = const

Повышение начальной температуры пара при р = const связано с ростом средней температуры подвода теплоты при неизменной температуре Тк отвода теплоты (см. рис. 1.36) и, следовательно, с увеличением термического КПД r\t. При различных давлениях ри = р\ значение Т„ = Т\ почти не влияет на рост КПД те, но заметно повышает удельную работу идеального цикла (1.292), особенно при р\ > 6 МПа.

На рис. 6.18 приведены характеристики РС—и эжекторов при различных давлениях рабочего пара рр. Как видно из рисунка, снижение давления рабочего пара с ppi до ррз приводит к увеличению предельного коэффициента инжекции с ы„Р1 до Ыпрз и к одновременному снижению предельного противодавления С Рсшр ДО розпр.

Если на диаграмме v—р нанести точки, отображающие начало процесса кипения воды при различных давлениях, и соединить эти точки между собой, го получим кривую линию, называемую нижней пограничной кривой. Из способа построения этой кривой следует, что она представляет собой геометрическое место точек, отображающих на диаграмме v—р состояния начала кипения воды при различных давлениях. На рис. 10-2 нижняя пограничная кривая проходит через точки v\, v2', v3' и К (через v' в термодинамике обозначают удельный объем кипящей воды).

Соединив точки, отображающие конец процесса парообразования при различных давлениях, можно получить линию, называемую верхней пограничной кривой и представляющую собой геометрическое место точек, отображающих состояния сухого насыщенного пара при различных давлениях. На рис. 10-2 кривая сухого насыщенного пара проходит через точки v\", t's". 03" и К (через v" в термодинамике обозначают удельный объем сухого насыщенного пара). Обе пограничные кривые сходятся в точке К, носящей название критической. Свойства этой точки будут рассмотрены несколько позже.

При использовании рассмотренной установки получают температурные зависимости электросопротивления при различных давлениях. Скачок электросопротивления, обусловленный плавлением исследуемого металла, позволяет определить температуру фазовых превращений.

Кривые охлаждения центра слитка из алюминия: а — при различных давлениях азота (см. цифры на кривых, МН/м2); б — при давлении 0,5 МН/м2 гелия (/), аргона (2), азота (3) и углекислого газа (4)

На рис. 17, а приведены экспериментальные кривые для отливки, охлаждающейся в атмосфере азота при различных давлениях, а ниже данные о продолжительности затвердевания отливки и термофизических свойствах песчано-глинистой формы:

Рис. 27. Зависимость скорости подачи электродной проволоки от величины сварочного тока при различных диаметрах электродной проволоки и напряжениях дуги:

Для иллюстрации влияния значений напряжений изгиба па долговечность ниже приведены результаты испытаний клинового ремня (тип В) при различных диаметрах шкива 1341:

Сравним эффективность снижения массы при уменьшении размеров на различных диаметрах. На рис. 38, а приведен диск с ободом и ступицей. Определим выигрыш в массе при удалении участков металла одинаковой ширины в на ободе и ступице (на рисунке зачернены). .

Таким образом, выигрыш от удаления металла на различных диаметрах зависит от способа облегчения и конфигурации детали. Зависимость его от диаметра колеблется в пределах от D/d до (D/d)2.

На рис. 2.32 показано семейство кривых амплитуда — расстояние— диаметр (АРД-диаграмма) для теневого метода контроля, снятое путем жидкостного моделирования. Экспериментальные точки измерялись при четырех различных диаметрах преобразователя и частотах. При переходе к безразмерным параметрам эти точки удовлетворительно ложатся на одни и те же кривые (сплошные линии;, что подтверждает правильность выбора параметров.

Рис. 1.17. Коэффициент сопротивления в монодисперсном воздуховодя-ном потоке при различных диаметрах пузырей газа (Р=10%'):

Рис. 11.7. Зависимость q\,Pi ст к при различных диаметрах трубы:

Упомянем вторую группу композитов с металлической матрицей. Это комбинация вольфрамовой проволоки с никелевыми сплавами. Большинство экспериментов на таких материалах проводилось при повышенных температурах в области от 649 до 1204 °С и при различных диаметрах волокон от 0,003 до 0,05 дюйм. Некоторые работы посвящены исследованию композитов с малым

С увеличением диаметра образца сила удара уменьшается, но характер кривых при- различных диаметрах образцов сохраняется. По экспериментальным данным замера температуры и максимальной силы удара была устанойлена связь между силой и температурой. Согласно расчетным формулам (68) и (69) температура линейно зависит от силы удара при неизменных других параметрах. Приведенные на рис. 67 экспериментальные кривые показывают, что линейная зависимость справедлива только для образца диаметром 1,8 при соударении пары сталь — хромель-копель.

3. Расход воздуха при различных диаметрах цилиндров

Для выяснения степени влияния диаметра на относительные массовые расходы выполнен эксперимент на каналах, диаметр которых менялся от 5 до 25 мм, но выдерживалось постоянным отношение l/d. На рис. 3.5 представлены экспериментальные массовые расходные характеристики истечения насыщенной и недогретой до насыщения воды через канал с отношением //rf=0,5 при различных диаметрах. Анализ показывает, что с увеличением диаметра канала относительные массовые расходы убывают. Максимальное расхождение наблюдается в диапазоне начальных параметров, соответствующих области давлений 75—100 кгс/см2. Так, относительный массовый расход через канал d=25 мм при начальном давлении 75 кгс/см2, почти в два раза меньше, чем для случая истечения через канал d=^5 мм. С увеличением давления свыше 100 кгс/см2 разность в расходах убывает. Так как в опытах диаметр подводящего патрубка к каналу истечения не менялся