Различных геометрических

в районах с различными климатическими условиями: во влажных субтропиках в центральном районе европейской части СССР (промышленная и сельская местность), в Заполярье. Эти испытания показали большое влияние на атмосферную коррозию металлов различных (газообразных и твердых) примесей воздуха, температуры и влажности воздуха. При этом было установлено, что основным фактором коррозионной агрессивности незагрязненной атмосферы является влажность, характеризуемая не общим количеством выпадающих в данной местности осадков, общим количеством дождливых дней либо значением средней влажности воздуха, а общим временем нахождения, влажной пленки на поверхности металла (длительностью увлажнения поверхности металла) т, которое может быть представлено (по А. И. Голубеву и М. X. Кадырову) следующим уравнением:

образцов приводится во вращение. Печь приспособлена для испытаний образцов в различных газообразных средах, например, в воздухе, продуктах сгорания газа и в других подаваемых в печь газах. В связи с вращением образцов во время опыта принята особая форма образцов и конструкция их крепления в пазах вращаемого диска. Диск с образцами вращают водяной турбиной или электродвигателем через редуктор, что обеспечивает равномерное распределение газов в испытательном пространстве печи и одинаковость условий коррозии всех испытуемых образцов. По ГОСТ 1763—68 глубина обезуглероженного слоя стальных полуфабрикатов и деталей определяется металлографическими методами М, Ml (метод карбидной сетки), М2 (метод Садовского), методом замера термоэлектродвижущей силы, методом замера твердости (Т) и химическим методом (X). По методу М просматривают деталь под микроскопом при увеличении 63-^150 по всему краю травленого (до четкого выявления всех структурных составляющих стали) шлифа, плоскость которого должна быть перпендикулярна к исследуемой поверхности полуфабриката или детали. Общая глубина обезуглероживания включает зону пол-

Особый случай сварки металлов в активных газах — автогенная сварка, в которой источником теплоты является ядро пламени горелки, а сварка происходит в атмосфере продуктов сгорания ацетилена в кислороде. В качестве горючих газов используются также смеси различных газообразных или жидких углеводородов. В п. 8.7 были рассмотрены основные характеристики пламени: температуры самовоспламенения и предельные составы газовых смесей, температуры пламени, а также было введено понятие объемного коэффициента Р:

В некоторых сушильных установках энергия подводится комбинированным способом в различных газообразных или жидких (часто инертных) средах, в камерах сушильных установок давление повышается или понижается (например, ниже тройной точки для воды), осуществляется вибрирование материала и др. Комбинирование способов подвода теплоты, осуществляемое на основе технико-экономического анализа,— весьма эффективный путь интенсификации сушки.

Голо графические методы анализа размеров частиц и структуры прозрачных объектов. Голографические методы эффективно используются для анализа размеров и относительного положения частиц в диапазоне 5 — 100 мкм в различных газообразных и жидких средах. Подобные системы крайне необходимы для контроля окружающей среды, оценки качества двигателей, анализа процессов распыления жидкого топлива, анализа аэрозолей в ракетных двигателях. Типовой гологра-фический анализатор частиц состоит из двух систем — системы регистрации и системы воспроизведения. В системе регистрации импульсный лазер

Установка для изучения усталостной прочности -в условиях воздушной среды атмосферного давления и в вакууме 10~* мм рт. ст. с электромагнитным силовозбуждением i[2] может быть использована также и для испытания образцов в различных газообразных средах (аргон, азот, водород и т. д.).

Электромагнитная установка для испытания на усталость при контактном трении и в условиях различных газообразных сред [2] позволяет создавать трение прижатием к образцу изогнутых пластинок.

Компрессорные машины находят широкое применение в ведущих отраслях народного хозяйства — черной металлургии, химической, газовой, нефтяной и нефтехимической промышленности. По своему назначению компрессоры являются технологическими машинами. Они осуществляют перемещение и сжатие различных газообразных сред, участвуют в разнообразных технологических процессах. Основное требование, предъявляемое потребителями компрессорных машин, — их высокая надежность и безотказность в течение длительного времени работы.

Фреттинг-коррозия — особый вид'разрушения соприкасающихся поверхностей, подверженных микроскопическому перемещению, приводящему в условиях трения к активации металла и облегчению его взаимодействия с окружающей средой. Такой процесс разрушения, широко распространенный в различных машинах и аппаратах, возникает при контактировании вибрирующих деталей (рессоры; валы носи с насаженными на них шестернями, дисками, подшипниками, муфтами; заклепочные соединения, нахлесточные соединения, выполненные точечной сваркой, гребные валы и шлицевые соединения и пр.). Фрёттинг-коррозия протекает в воздухе и в присутствии различных газообразных и жидких сред. К настоящему времени выдвинут ряд гипотез, объясняющих это явление, получен обширный экспериментальный материал по изучению влияния различных факторов на процесс фреттинг-коррозии, который обобщен в монографиях [ 17, 18 и др.]. Значительно меньше работ посвящено влиянию фреттинг-процесса на прочность деталей, особенно в присутствии различных коррозионных сред.

Сосуды рулонированной конструкции широко используются как емкости для накопления и хранения различных газообразных продуктов (воздуха, азота, кислорода, аргона и др.). Как правило, эти емкости устанавливаются на открытом воздухе, поэтому требуемая температура эксплуатации устанавливается с учетом абсолютно минимальных температур окружающего воздуха. Для ряда районов нашей страны, особенно Сибири, Дальнего Востока, эти температуры достигают —60 °С. Нижнюю температурную границу применения рулонированных сосудов необходимо расширить до температур минус 50—60 °С, что является крайне актуальной задачей.

В табл. 14 [38] приведены некоторые данные о влиянии различных газообразных сред на литой хром при повышенных температурах.

Существенным аспектом при проектировании сварных соединений является учет геометрической формы оболочковых конструкций и месторасположения сварных соединений при выборе их параметров. Это объясняется анализом напряженного состояния оболочковых конструкций различных геометрических форм (см. рис. 2.1) и влиянием параметра двухосности в стенке конструкций на прочность сварных соединений. Указанные моменты не нашли должного отражения в литературе при разработке соответствующих рекомендаций по выбору оптимачь-ных параметров сварных соединений.

метров соединений и схемы их нагружения. При этом анализ несущей способности сварных соединений, ослабленных прслойками различных геометрических форм, ограничивался частными случаями их нагружения (одноосным приложением нагрузок) применительно к классу листовых и стержневых конструкций /2/, для которых вскрыт механизм контактного упрочнения мягких прослоек с наклонными контактными границами и получены конкретные решения для основных геометрических форм прослоек. Полученные данные являются хорошей основой для рас-постранения предлагаемого алгоритма решения задач двухосного нагружения неоднородных соединений на рассматриваемые геометрические типы мягких прослоек.

Для оценки несущей способности сварных соединений, ослабленных мягкими прослойками различных геометрических форм, как было показано в /2/, можно использовать общую для данного класса задач зависимость (3.10) путем подстановки в нее соответствующих значений коэффициентов контактного упрочнения Кк, определенных для данных геометрических типов прослоек. Таким образом, расчетная оценка фактически сводится к определению величин А'к.

Следует отметить, что приведенные выше расчетные зависимости (3.35), (3.37) — (3.39), полученные для определения величины Кк сварных соединений, ослабленных мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7), переходят в соотношение (3.11) для прямолинейной прослойки, отвечающее параметру нагружения п - 0,5, при ф = 0.

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3 4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п — 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений ((р, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая п •- 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (и = 0 ... 1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

(3.80) соответственно для различных геометрических форм прослоек.

При решении различных геометрических задач прочностного конструирования элементов, входящих в высшую пару, возникает необходимость определить наименьший радиус кривизны действительного и центрового профилей кулачка.

Для иллюстрации на рис. 6.10 пунктиром 'показана расчетная зависимость рс/рн=/(ы) для перегре-тэго водяного пара (k=\,3) при рр/р„=6, построенная по уравнению (6.34). Сплошными линиями нанесены экспериментальные характеристики pc/pH=f(w) 'пароструйных компрессоров трех различных геометрических параметров: /з//р* = 7,6; 14,2 и 21,6; dp*=21,6 мм.

Существенным аспектом при проектировании сварных соединений является учет геометрической формы оболочковых конструкций и месторасположения сварных соединений при выборе их параметров. Это объясняется анализом напряженного состояния оболочковых конструкций различных геометрических форм (см. рис. 2.1) и влиянием параметра двухосности в стенке конструкций на прочность сварных соединений. Указанные моменты не нашли должного отражения в литературе при разработке соответствующих рекомендаций по выбору оптимальных параметров сварных соединений.

метров соединений и схемы их нагружения. При этом анализ несущей способности сварных соединений, ослабленных прслойками различных геометрических форм, ограничивался частными случаями их нагружения (одноосным приложением нагрузок) применительно к классу листовых и стержневых конструкций /2/, для которых вскрыт механизм контактного упрочнения мягких прослоек с наклонными контактными границами и получены конкретные решения для основных геометрических форм прослоек. Полученные данные являются хорошей основой Д1Я рас-постранения предлагаемого алгоритма решения задач двухосного нагружения неоднородных соединений на рассматриваемые геометрические типы мягких прослоек.

Для оценки несущей способности сварных соединений, ослабленных мягкими прослойками различных геометрических форм, как было показано в 111, можно использовать общую для данного класса задач зависимость (3.10) путем подстановки в нее соответствующих значений коэффициентов контактного упрочнения А'к, определенных для данных геометрических типов прослоек. Таким образом, расчетная оценка фактически сводится к определению величин А'к.