Различных характеристик

Представлены подробные сведения по локальным, интегральным и турбулентным характеристикам внутренних закрученных потоков в цилиндрических, сужающихся и расширяющихся каналах при различных граничных и геометрических условиях. Приведены законы трения, тепло-и массообмена, уравнения для расчета основных локальных и интегральных характеристик закрученного потока.

которые возникают под действием поля центробежных массовых сил (см. гл. 2) . Эти особенности состоят в том, что вне области пристенного течения нарушаются многие исходные предпосылки (выполнение интеграла Бернулли, равенство нулю касательного напряжения трения и его производной на "внешней" границе и т. д.), которые используются при построении интегральных методов расчета осевых течений в каналах при различных граничных условиях [25] . По этим причинам предложенные в работе [19] .интегральные соотношения для потоков с закруткой являются приближенными.

•Местная теплоотдача трубы в потоках различных жидкостей и при различных граничных .условиях изучалась А. А. Жукаускасом, И. И. Жюгждой, В.1И. Катинасом и другими. Некоторые расчетные формулы для местной и средней на отдельных участках теплоотдачи приведены в [Л. 68].! ' • .

Расчет плоскопараллельного распределения потенциала вне или внутри бесконечно длинной цилиндрической поверхности (см. рис. 1.14, б") при различных граничных условиях на этой поверхности может быть произведен по формулам, приведенным в табл. 1.17, где знак минус соответствует области вне цилиндра (R > 1) , а знак плюс - области внутри цилиндра (Л < 1).

Как показывают вычисления, до достижения значения со = 1 появляются неосесимметричные формы равновесия оболочки, смежные с исходной осесимметричной изгибной формой w0 = = w0 (x). На рис. 6.21 показан график зависимости сокр от относительной длины оболочки при различных значениях коэффициента Пуассона ц, (при граничных условиях Гв) [23]. В табл. 6.1. приведены взятые из той же работы значения сокр для различных граничных условий при fi = 0,3.

К такой расчетной схеме может быть сведена задача о колебании стержневой конструкции при сейсмическом воздействии, например, задача о колебании каркаса одноэтажного промздания или каркаса многоэтажного промздания, когда масса перекрытия незначительна по сравнению с массой покрытия. В этом случае v (x, t) аппроксимируется (6.1), а уравнение (6.2) не будет содержать соответствующих параметров, зависящих от Q (t), N (t) и М (t). К уравнению (6.2) приводят исследования задач о колебании элементов стержневой конструкции при различных граничных условиях закрепления. С математической точки зрения задача сводится к нахождению параметров ср (А:) в уравнении (6.1) и a, b, с, Рэ при различных граничных условиях. На рис. 66 приведены типовые случаи закрепления элементов стержневой конструкции, а в табл. 13 — соответствующие им параметры. Как и ранее, вид уравнения (6.2) сохраняется, а меняются лишь перечисленные параметры. В качестве примера рассмотрим расчетную схему на рис. 66, б, а в уравнении (6.2) оставим члены при коэффициенте х, учитывающие нелинейную инерционность сосредоточенной массы Мс. В этом случае 5 = Q (t) = 70 = Yio = = е = N (t) = М (t) = 0. Тогда из уравнения (6.29) с учетом второго приближения получим

Метод электрического моделирования радиационного теплообмена применительно к излучающим системам с поглощающей и изотропно рассеивающей средой был разработан автором [Л. 147, 148]. На основании анализа алгебраических уравнений радиационного теплообмена была составлена электрическая схема-аналог, распределение токов и напряжений в которой описывается уравнениями, тождественными уравнениям радиационного теплообмена в излучающих системах. Используя принципиальные основы этой схемы, была предложена конструкция электроинтегратора для решения задач радиационного теплообмена при различных граничных условиях.

В связи со сказанным необходимо заметить, что первый метод осреднения приводит к различным соотношениям между стабилизированными средними и локальными значениями коэффициента теплоотдачи в трубах и каналах при различных граничных условиях на теплопередаю-щей поверхности.

Значения коэффициента k для различных граничных условий приве-денывтабл.21 — 25.

В табл. 1, кроме данных о возбудимости, приведены значения частот / собственных колебаний и декрементов S колебаний рабочего колеса при различных граничных условиях (воздух, вода, варианты радиальных зазоров). Как видно, при колебаниях рабочего колеса в воде (по сравнению с колебаниями в воздухе) декремент первых пяти форм колебаний увеличился. Однако с ростом числа узлов формы колебаний влияние жидкости уменьшалось, так что декременты колебаний рабочего колеса в воздухе и воде при восьми- и десятиузловых формах отличались не более чем на 5%. Для крутильной формы декремент колебаний в воде (по сравнению с колебаниями в воздухе) увеличился в три раза. Наибольшее влияние на декремент колебаний рабочего колеса оказал зазор А2.

2. Рассмотрим случай конечного стержня /, когда на конце стержня или на нижней поверхности слоя у=--1 заданы условия жесткого контакта или отсутствия напряжения. На рис. 11 и 12 приведены зависимости ауу от времени при двух различных граничных условиях при (/=/. На рис. 13 показана зависимость avv от координаты у'.

В классификацию включены не только наиболее часто применяемые в исследованиях методики определения структуры и свойств, но и некоторые способы оценки различных характеристик, которые пока еще незаслуженно редко обсуждались в литературе и мало ис-нользовались в практике. К ним, в частности, можно отнести многие методики из раздела испытания материалов с покрытиями.

Настоящее изложение не ставит своей целью исчерпывающее перечисление полученных численных результатов; тем не менее следовало упомянуть наиболее важные из них, которые касаются влияния различных характеристик композита и которые в настоящее время можно получить при помощи точных методов.

Уравнения (2)—(4) довольно грубо аппроксимируют прочность слоя, однако они показывают влияние различных характеристик на прочность композита. Например, из уравнения (3) видно, что разрушающее напряжение относительно податливой матрицы можно повысить в несколько раз при добавлении небольшого количества очень прочных волокон. Уравнение (4) широко применялось при конструировании сосудов давления, изготавливаемых путем намотки волокон [64, 73]; в [7.1] обосновано применение уравнения (4) для намотанных из стекловолокон сосудов давления под воздействием внутреннего давления после растрескивания смолы.

В настоящее время широко исследуют скорость роста усталостных трещин в самых разнообразных материалах при различных режимах и схемах нагружения, а также изменение этой скорости под воздействием большого числа факторов [15]. Чтобы иметь возможность сравнивать влияние различных характеристик в чистом виде, большинство этих исследований проводят в период стабильного роста трещины. Много работ посвящено заключительному периоду роста усталостной трещины и переходу к долому, так как эти исследования позволяют оценить опасность хрупкого разрушения детали с трещиной.

Среди различных характеристик роста трещин в упрочненных образцах, определявшихся в параметрах линейной механики разрушения, были оценены и пороговые значения амплитуды коэффициента интенсивности напряжений А/Со, ниже которых усталостная трещина не развивается (табл. 34). Для неупооч-ненного образца с трещиной глубиной 0,5 мм Д/Со = 2,7 МПаХ Хм1/2, а для всех без исключения поверхностно-упрочненных об-152

Несмотря на наличие достаточно большого круга различных характеристик и методов испытаний, сварное соединение, как таковое, оценивается лишь несколькими специальными характеристиками, устанавливаемыми с применением сварных проб либо натурных объектов.

Область применения различных характеристик для

Установление взаимосвязи различных характеристик материала с особенностями его структуры позволяет целенаправленно исследовать методы определения этих характеристик, а также наметить пути создания материалов с заданными свойствами.

Из-за несимметричности структуры, выражающейся в том, что все элементы системы предполагаются различными как с точки зрения их надежности, так и с точки зрения различий в структуре подчиненных ветвей, получение различных характеристик качества функционирования таких систем аналитическим образом затруднено. Единственными легко получаемыми характеристиками эффективности функционирования такой системы являются среднее число нормально функционирующих исполнительных элементов и среднее значение выходного эффекта системы (при аддитивном характере вклада каждого элемента).

различных характеристик и показателей надежности (функции распределения моментов времени до отказа, вероятности безотказной работы и т- д.).

Оценка вязкости разрушения с помощью различных характеристик показала, что оба исследованных сплава имеют исключительно высокую вязкость при комнатной и низкой температурах. Ни при одном виде испытания не наблюдалось никаких признаков нестабильного разрушения, что свидетельствует о высокой вязкости сплавов системы Al—-Mg. Во всех случаях имело место вязкое разрушение по типу отрыва.