Различных химически

Данная зависимость, как правило, имеет сложный характер, однако в интервале напряжений (0,5-0,9)ат графики зависимости 1§т = ф(ст) представляют собой практически параллельные прямые при различных характеристиках сероводородсо-держащих сред.

Построение диаграммы усталостной прочности для данного материала связано с проведением большого объема экспериментов. Поэтому на практике часто пользуются упрощенной диаграммой. При построе-нии упрощенной диаграммы для данного материала достаточно знать значение предела выносливости при симметричном цикле of_i, и предела прочности при статическом нагружении 0В. По этим значениям вместо экспериментальной кривой ВСА строят прямую ВА и довольствуются приближенными значениями пределов выносливости при различных характеристиках циклов. Так, для

Изменение расчетных значений констант упругости материала 4D на линейном участке в зависимости от суммарного коэффициента армирования ц2 показано на рис. 6.18. В табл. 6.23 приведены значения констант при различных характеристиках упругости матрицы и волокон. Модуль Юнга ?0 с увеличением ц? практически не изменяется (рис. 6.18, а).

Установлена зависимость пороговых значений коэффициента интенсивности напряжений при различных характеристиках асимметрии цикла нагружения от предыстории получения .трещины.

Установлена зависимость пороговых значений коэффициента интенсивности напряжений при различных характеристиках асимметрии цикла нагружения от предыстории получения трещины.

Изменение расчетных значений констант упругости материала 4D на линейном участке в зависимости от суммарного коэффициента армирования ц2 показано на рис. 6.18. В табл. 6.23 приведены значения констант при различных характеристиках упругости матрицы и волокон. Модуль Юнга ?0 с увеличением ц? практически не изменяется (рис. 6.18, а).

Экспериментальное исследование процесса нагрева детали показало, что изменение температуры детали во время ее обработки следует рассматривать как результат тепловых импульсов, создаваемых абразивными брусками при их соприкосновении с поверхностью детали. Длительность контакта отдельного абразивного зерна (при диаметре отверстия гильзы 145 мм, ширине бруска 13 мм число оборотов хона п0 = 45 об/мин и числа двойных ходов nde. х = 20 дв. х/мин) равна 0,039 сек. В период контакта температура развивается мгновенно и отводится в массу металла изделия и стружку; в абразивный брусок практически тепло не отводится в силу его нетеплопроводности. Значительная часть тепла уходит с охлаждающей жидкостью. Температурное поле детали в поперечном сечении зависит главным образом от равномерности охлаждения и погрешности формы детали. На равномерный нагрев детали по длине также влияет погрешность формы (овальность, конусность, волнистость). Величина средней температуры и интенсивность ее повышения зависит от технологических факторов (режимы обработки и характеристики брусков). Результаты исследований показали, что ввиду малой толщины стенки и высокой теплопроводности чугуна перепад температуры по глубине несуществен. При разных режимах обработки и различных характеристиках абразивности брусков максимальная разница в температурах по глубине составляет 3—7°С. На этом основании можно допустить,что температура детали, измеренная на разной глубине, является средней температурой нагрева детали.

Указанным стандартом предусмотрены консервирующие материалы, которые следует применять при различных характеристиках поверхности изделий (загущенные и водные растворы нитрита натрия, нитрит-уротропиновые смеси, ингибитор НДА, спиртовые растворы ингибитора, сухой порошок ингибитора, пластичные смазки, масла и др.), а также технологические процессы подготовки этих поверхностей под консервацию в зависимо-

На рис. 4.34, а и б приведены зависимости относительного падения скорости при различных характеристиках К кГ/см пружин и различных перепадах Д/о давлений на дросселе, полученные из экспериментов при повышении давления в гидросистеме от 20 до 60 кГ/см*.

Все известные виды кратковременных и длительных механических разрушающих испытаний, в том числе широко распространенные испытания на статическое растяжение, ударную вязкость, ползучесть, усталость, прямо или косвенно дают меру сопротивления металлов разрушению в различных условиях эксплуатации. Однако только в течение двух последних десятилетий благодаря прогрессу в изучении механических и металловедческих аспектов проблемы разрушения были надлежащим образом осмыслены и приобрели самостоятельное значение специальные методы оценки сопротивления разрушению. Эти методы служат средством аттестации и ранжировки сплавов, а также диагностики разрушения. В последние годы получают также развитие основанные на различных характеристиках сопротивления разрушению расчеты несущей способности сплавов в изделиях.

Металлургические особенности процесса электронно-лучевой сварки различных химически активных металлов подробно рассмотрены в работе [23].

В табл. 48 приводятся сведения о коррозионной стойкости сплава АЛ2 в различных химически активных средах.

Оборудование и газоходы защищают окрасочными составами, жидкими резиновыми смесями или гуммированием, напылением пластических масс, оклейкой листовыми полимерными материалами или изготовленными из конструкционных пластмасс, бипластмасс; простой футеровкой штучными изделиями на различных химически стойких вяжущих или футеровкой, состоящей из непроницаемого подслоя и «брони».

В заключение покажем, что полученное нами ранее уравнение для показателя адиабаты двухфазной смеси может быть применено и к случаю рассмотрения смеси различных химически не реагирующих газов и жидкостей. При этом механизм взаимодействия фаз при критическом истечении смеси будет та-- ким же, как~ в случае смеси одного газа с жидкостью, а показатель адиабаты газовой смеси определится из приведенной ниже зависимости. • '

В табл. 48 приводятся сведения о коррозионной стойкости сплава АЛ2 в различных химически активных средах.

Выражение (3.17) позволяет определять показатель адиабаты (изоэнтропы) однородных двухфазных смесей любых химически не реагирующих веществ как функцию показателя изоэнтропы газового компонента kr и объемного соотношения фаз в смеси 3. Этим выражением можно воспользоваться для определения k газожидкостной смеси и в том случае, когда сжимаемый компонент является смесью различных химически не реагирующих газов, но й?м в этом случае определяется с помощью формулы [55]:

Охлаждаемые фокально-плоскостные матрицы ИК-фотоприемников выполняются на основе различных химически чистых материалов: антимонида индия (InSb), халь-когенидов свинца (PbS, PbSe), тройных соединений кадмий - ртуть - теллур - КРТ (HgCdTe), силицида платины

ров сложных виниловых эфиров в коррозионно неактивной окружающей среде обычно в пределах 93 ... 107 °С. Большинство изготовителей смол указывает их максимально допустимые температуры эксплуатации в различных химически активных средах. Желательно, чтобы смолы имели относительное удлинение при разрыве 8 = 3 ... 7 %. Установлено, что усадка при отверждении составляет 7 ... 10 %. С увеличением содержания стирола она увеличивается.

/ - непроницаемый подслой (гуммировка; полиизобутилен, полан, армированное лакокрасочное покрытие и т.д.); толщиной 3...5 мм; 2 - футеровка штучными кислотоупорными изделиями (керамикой, диабазовой или шлакоситалловой плиткой) толщиной 18 мм на различных химически стойких вяжущих

Наиболее широкое применение для защиты оборудования находят футеровочные и комбинированные защитные покрытия, включающие непроницаемый подслой и футеровку штучными кислотоупорными материалами на различных химически стойких вяжущих. Выбор схемы футеровочного покрытия определяется условиями эксплуатации оборудования. Оборудование, эксплуатирующееся в условиях газообразной агрессивной среды без образования конденсата или в условиях воздействия крепкой серной кислоты (сборники крепкой серной кислоты и олеума, сушильные башни, моногидратные и олеумные абсорберы), как правило, защищают фасонной керамической плиткой на силикатной замазке. Сборники промывной серной кислоты концентрации до 45% при температуре 50—80 °С футеруют фасонной керамической плиткой на силикатной замазке по непроницаемому подслою (полиизобутилену). В указанных условиях эксплуатации кислота из-за пористости футеровочных материалов может проникнуть к металлу, разрушая его. При наличии в агрессивной среде примесей фторсодержащих соединений для защиты используют углеграфитовые изделия, а в качестве вяжущего — замазку арза-мит. В табл. 3.2 описаны ориентировочные схемы защитных покрытий оборудования. 168

3 — футеровка штучными кислотоупорными изделиями (керамикой, диабазовой или шлако-ситалловой плиткой) на различных химически стойких вяжущих