Различных легированных

ченных в различных лабораториях, объясняется почти полным отсутствием унификации проведения испытаний и оборудования.

Следует отметить, что в последние годы в различных лабораториях при анализе материалов с покрытиями все чаще обращаются .к растровому микроскопу, Это, вероятно, связано с большой инфор-

1. При анализе многочисленных экспериментальных результатов, полученных в различных лабораториях, становится ясным, что противоречия и несопоставимость данных изучения материалов с покрытиями объясняются прежде всего отсутствием унификации методик испытаний. Корректность результатов исследований, их метрологическое обеспечение обусловливается в конечном счете нормативными документами (ГОСТами, РД — руководящими документами, МР — методическими рекомендациями). Если методики три-ботехнических испытаний покрытий можно считать достаточно стандартизированными, то вопрос унификации оценки физических свойств, прочности соединения, усталостных характеристик и многих других остается открытым.

дартные условия нагружения. Как правило, это условия, которые регламентированы государственными стандартами или методическими руководствами. Они позволяют получать сопоставимые механические характеристики материала в различных лабораториях. Однако реализация любых, измененных, условий эксплуатационного нагружения по отношению к регламентированным условиям стандартных испытаний влечет за собой изменение той или иной механической характеристики, определяемой в опыте. В некоторых случаях существуют передаточные или переходные функции, которые устанавливают закономерность изменения величины той или иной механической характеристики от изменения одного из регламентированных параметров тестовых условий опыта. Однако для изменения одновременно двух и более параметров, определяющих условия опыта по отношению к стандартным условиям, указанные поправочные функции отсутствуют. Поэтому на практике степень удаленности реализуемых механических характеристик от стандартных механических характеристик рассматривается путем введения коэффициентов запаса прочности. Их истинная величина неизвестна, однако существующий опыт показывает, что используемые величины указанных коэффициентов перекрывают имеющие место в эксплуатации вариации механических характеристик.

Рис. 2 показывает, что между пределом усталости композита (определенным на базе 107 циклов) и объемным содержанием борных волокон в композите существует линейная зависимость. Материалы, пределы усталости которых обнаруживают данную линейную зависимость, изготовлены в четырех различных лабораториях, а усталостные испытания проведены в двух различных лабораториях, поэтому был сделан вывод о том, что отмеченное усталостное поведение является характерным для современных боро-алюминиевых композитов. Это крайне важное заключение, так как мы увидим позже (разд. VI), что предел усталости бороалю-миниевых композитов может быть повышен по крайней мере на 20% по сравнению с тем, который дает линейная зависимость, показанная на рис. 2, за счет регулирования микроструктуры поверхности раздела волокна и матрицы [26].

дах вольфрама (на рис. 4 они кажутся белыми). Диаметр волокна (0,142 мм), приблизительно в 11 раз больше диаметра сердцевины. Область, показанная на рис. 4, составляет лишь малую часть всей площади рабочей части композита, но она дает типичную картину, отображающую усталостные повреждения, которые развиваются хаотичным образом по всей длине рабочей части образца (1,91 см). Таким образом, существует много внутренних точек зарождения усталостных трещин. На основании испытаний на разрыв и на усталость нескольких различных бороалюминиевых композитов, изготовленных в различных лабораториях, было установлено, что данный материал является характерным для современных композитов алюминий — бор [23].

Данные, приведенные в настоящей статье, а также полученные в различных лабораториях и обобщенные в работах [3—8 и др.], показывают, что уравнение подобия усталостного разрушения (2) и вытекающие из него уравнения (4) — (8) могут служить основой для построения новой системы справочной информации для определения расчетных характеристик сопротивления усталости в статистическом аспекте.

2. Использование образцов ДКБ может устранить разброс, обусловленный инкубационным периодом возникновения коррозионных трещин на гладких образцах. Это вселяет надежду на то, что может быть получена воспроизводимость результатов испытаний в различных лабораториях.

С организацией электровакуумного завода кустарное производство ламп в различных лабораториях постепенно прекращалось, и кадры их стекались в это растущее предприятие. Уже в 1923 г. завод приступил к выпуску генераторных ламп; год спустя в его программе появились трубки Кулиджа и ртутные выпрямители.

Наибольшее внимание уделяется измерению флюенса нейтронов. Однако если учесть, что графит является одним из наиболее чувствительных материалов к изменению плотности (потока и спектра нейтронов, то следует более детально рассмотреть принятые масштабы доз нейтронного облучения. Авторы ряда работ приводят коэффициенты пересчета повреждающей дозы для различных условий облучения, что позволяет сравнивать результаты экспериментов, проведенных в различных лабораториях разными исследователями.

Сокращённые методы. Чрезвычайная длительность изшоженных методов и вытекающие отсюда практические неудобства вызвали к жизни ряд ;^щрощённых методов определения условных (технических) пределов ползучести. Под последними следует понимать напряжение, вызывающее'.обусловленную скорость ползучести в конц* какого-либо сравнительно короткого промежутка времени (10—100 час.). Такие методы весьма многочисленны, что свидетельствует об их несовершенстве. В табл. 20 сведены условия определения условных пределов ползучё;ти сокращёнными методами, принятыми в различных лабораториях. Сокращёнными метеяам« нельзя получить правильной оценки материала для длительной службы в условиях крипа [59, 46].

Аргон Аг имеет атомную массу 39,94 и плотность, равную 1,783 кг/м3, что значительно превышает плотность воздуха и обеспечивает хорошую защиту. Гелий имеет атомную массу 4, а плотность его равна 0,178 кг/м3 и организовать хорошую защиту в струе гелия труднее, чем в аргоне. Чистота аргона, поставляемого для сварки, достаточно высока и определяется марками А, Б, В и Г (ГОСТ 10157—79). В зависимости от марки аргона в нем содержится различное количество вредных примесей (Н2О, СО2, N2> O2). Это необходимо учитывать при сварке различных легированных сталей или цветных сплавов, содержащих те или иные легирующие добавки.

При сравнении отпечатков Бауманна различных легированных сталей Ниденталь и Беннек [59] установили, что темная окраска отпечатка зависит не только от таких условий, как состав стали, характер распределения и состав сульфидов, но и от термообработки .

Травители, употребляемые для различных легированных специальных сталей, во многих случаях пригодны не только для определения групп легирования, но часто также для выявления различных структурообразований. Травители легче подбирать в зависимости от сорта стали.

Наряду с общими травителями для выявления цементита имеются специальные реактивы для выявления карбидов в различных легированных сталях. Отличительные признаки карбидов проявляются прежде всего в разнообразии реакций с одними и теми же травителями. Так, например, щелочной раствор пикрата натрия (тра-витель цементита) окрашивает карбиды в шарикоподшипниковой стали с повышенным содержанием хрома, в то время как щелочной раствор перманганата калия выявляет цементит и вторичные карбиды при их дисперсном распределении. Большинство карбидов как правило, при одинаковой окраске распознают с помощью одного реактива, дифференцированно подбирая время травления.

Распознавание различных сульфидов по окрашиванию затруднено, как установили Ниденталь и Беннек [11 ], при исследовании различных легированных и богатых серой сталей. Сульфиды железа и молибдена имеют коричневатую (грязно-желтую) окраску, остальные сульфиды обнаруживают голубоватый цвет.

иод закалку, нормализацию, отжиг или отпуск необходимо учитывать смещение критических точек — температур, при которых наблюдаются полиморфные превращения. Критические точки различных легированных сталей приведены в справочниках по термической обработке и в справочниках по котлотурбинным сталям [Л. 5—7].

В процессе проектирования сварной конструкции особое внимание должно уделяться методу сварки, выбор которого в значительной степени определяет качество изделия и трудоемкость его изготовления. Для сварных конструкций турбин характерны две особенности — сложность конфигурации свариваемых изделий при относительной малой протяженности сварных швов и широкое применение различных легированных сталей. Эти обстоятельства определили преимущественное применение в настоящее время для сварки основных узлов — ручной дуговой сварки качественными

ется местом среза. Применение поискового подогрева дает возможность производить резку заготовок различных легированных сталей с высокими пределами прочности.

Компактные конструкционные Различные детали машин и приборов Порошки из различных легированных и углеродистых сталей, цветных металлов и их сплавов с пористостью не более 1,0... 2,0%

'В таблице на с. 531 четвертого издания настоящей книги, в которой приведены скорости звука в различных легированных •сталях в разных состояниях обработки, различия в обеих скоростях звука составляют менее 5%. По влиянию легирующих элементов никакой систематики не усматривается, однако состояния обработки (отжиг, закалка, термическое улучшение, холодная деформация) сказываются на скорости звука гораздо сильнее, чем легирующие элементы. Как правило, обе скорости звука под влиянием легирующих примесей уменьшаются; обычно это относится и к затуханию звука. Отклонениями от •величины сг = 5,93 км/с для многих практических целей можно пренебречь, но в случае точного измерения толщины стенки это недопустимо. Между тем отклонение поперечной скорости звука на 1% Уже приводит к изменению угла преломления на 1,5° при его исходном значении 70°. Следовательно, в критических случаях, например при предельном угле для поверхностных или головных волн, это отклонение нужно учитывать. В таком случае определенную роль играет и уменьшение скорости звука с температурой [437, 1162, 450].

Критические точки легированных сталей смещаются в зависимости от того, какие легирующие элементы и в каких количествах присутствуют в ней. Поэтому при выборе температур нагрева под закалку, нормализацию, отжиг или отпуск необходимо учитывать смещение критических точек (критические точки различных легированных сталей приведены в справочниках по термической обработке и в справочниках по котлотурбинным сталям).