Различных отношениях

Рис. 202. Равнопрочные (fc, = 1,5) галтели для различных отношений 'D/d

На рис. 6.26 в координатах АГх/Тс=Дц) для различных отношений сечений /д//т нанесено семейство характеристик вихревой трубы, работающей на воздухе (?—1,4),

На рис. 6.27 для различных отношений сечений /е//д нанесено семейство характеристик А7'х/7'с= =/(ц) вихревой трубы, работающей на воздухе (А=1,4) при Пс.х= =рх/рс=0,2 и /д//т=0,2. Характеристики построены по уравнению (6.115).

Для различных отношений dz/di значения ф приведены на рис. 1-13. При dzldi<.2 значение ф близко к единице. Поэтому, ес-

Для различных отношений djd-i значения ф приведены на рис. 1-13. При d2/d1<2 значение ф близко к единице. Поэтому если толщина стенки трубы по сравнению с диаметром мала или, что то же, если отношение dz/dt близко к единице, влиянием кривизны стенки можно пренебречь.

съ — поправка на конечную ширину; W/[Wi + (E^/Ej) W*\ — поправка, учитывающая способ загружения; ст — поправка, учитывающая влияние, оказываемое вторым материалом на распределение напряжений у конца трещины; а — половина длины трещины. Изменение ст в зависимости от Ег1Е% показывает, какой эффект вызывает наличие второго материала на коэффициент интенсивности напряжений К; эти зависимости показаны на рис. 9, б для различных отношений Ь/а. Основной вывод, сделанный Леверенцом [38] относительно роста усталостных трещин в композитах, состоит в следующем (трещина лежит в первом материале):

На рис. 8.10 изображено пять окружностей Мора, соответствующих такому напряженному состоянию. Каждой из этих окружностей отвечает свой уровень напряжений. При некотором уровне напряжений в материале наступает предельное состояние. Такую окружность называют предельной. Можно построить предельные окружности, соответствующие ряду различных отношений Oi/a3 (рис. 8.11). Разумеется, каждому отношению соответствует одна предельная окружность. Такие окружности могут быть получены

На рис. 16 и рис. 17 зависимости p,fe (ийл) и Гж (хйл) представлены в безразмерной форме для различных отношений VT. Графиком рис. 17 можно воспользоваться для оценки погрешности

График функции \is (k), построенный в безразмерных координатах для различных отношений постоянных времени ит, показан на рис. 18.

??вн =15 мм с относительной дли- критерия фруда для различных отношений

Рис. 7.7. Зависимость критерия Эйлера от относительной длины трубки для различных отношений проходного сечения трубки и щелей завихрителя (штриховые линии означают массив опытных точек)

На основании этого выражения построен график (рис. 410) зависимости D/d от z при различных отношениях L/B (принято Р = 0,85). Область наиболее употребительных значений L/B и D/d заштрихована.

Приведенные зависимости лолучены для условий, когда в поступающем в циклонный сепаратор парожидкостном потоке массовый расход жидкости значительно выше массового расхода пара, т. е. когда речь идет о выделении пара из па--рожидкостного потока, в котором он образовался. Для условий, когда в циклонный сепаратор поступает парожидкостный или газожидкостный поток, в котором жидкости относительно немного и она распределена в паровой (газовой) фазе в виде отдельных капель, унос определяется другими закономерностями. Одним из основных факторов, влияющих на эффективность отделения капельной жидкости в этих условиях, является скорость ввода паро(га-зо)жидкостной смеси в тангенциальный патрубок ш"вв. На рис. 5.5 представлены зависимости уноса со от ш"вв при различных отношениях площадей поперечного сечения циклона и входного патрубка т. Данные получены на циклоне диаметром 200 мм с прямоугольным входным патрубком, в который поступал поток воздуха, содержащий двухпроцентный водный раствор N32HPO4- 12Н2О*. Содержание капельной влаги в воздухе составляло 0,05 кг/кг. Как видно

Профиль скорости по сечению при движении жидкости в кольцевых каналах существенно отличается от профиля скорости при движении жидкости в трубах. На рис. 11.21 приведено распределение скоростей в кольцевых каналах при различных отношениях диаметра внутренней трубы d\ к диаметру наружной d2 для нескольких значений числа Re [16]. Из рисунка видно, что картина распределения скорости вблизи поверхности внешней трубы остается почти одной и той же при различных значениях отношения di/d2. В то же время распределение скорости в области, примыкающей к внутренней трубе, существенно изменяется и с уменьшением этого отношения все более отличается от распределения у поверхности внешней стенки. При этом с уменьшением d\/d2 максимум кривой профиля скорости перемещается от центра канала к внутренней его поверхности, вследствие чего градиент скорости у внутренней стенки возрастает.

Рис. 7.8. Зависимость удельного расхода газа от степени поджатия (а) и от степени наполнения (б) при различных отношениях давлений

Рис. 12. Сравнение точных соотношений дисперсии (сплошные пинии) с решением на основе микроструктурной теории Сана и др. [167 ] при различных отношениях модулей сдвига волокон и связующего (у = Цв/Ис): а — сдвиговые; б — продольные волны, распространяющиеся вдоль слоев

Рис. 34. Разрушающая нагрузка Р и виды разрушения при различных отношениях длины к диаметру (диаметр 0,010 дюйм) для композитов вольфрамовая проволока — медь в условиях кратковременного растяжения.

Характерные для слоистых боропластиков со схемой армирования [07±45°)s значения предсказанных и наблюдаемых экспериментально прочностеи при различных отношениях действующих напряжений (гху ф 0) сравниваются в табл. 4.1 {36]. Для расчета использованы те же исходные данные, что и при построении кривых на рис. 4.7.

Отличие а от ф увеличивается с увеличением отношения Iх/1у. В качестве иллюстрации рассмотрим случай прямоугольного поперечного сечения со сторонами h и Ь при различных отношениях сторон (табл. 13.3). В зависимости между а и ф существенной является не форма поперечного сечения, а величина отношения главных моментов инерции площади поперечного сечения. Поэтому результаты таблицы при рассмотренных отношениях lx/Iy относятся к любым по форме поперечным сечениям.

Рис. 18,43. Формы выпучивания сжатой в одном направлении прямоугольной шарннрно опертой по контуру пластины при различных отношениях сторон.

при различных отношениях • ..— .

Рис. 4.9. .Сравнение расчетных и экспериментальных массовых расходов парогазовых смесей при различной сухости пара на входе в канал и различных отношениях Ijd, d = 5,82 мм: ------расчет;----— эксперимент