Различных отверстий

Каждая комбинация перемещений q соответствует определенному взаимному расположению звеньев механизма. Существует множество методов решения этой задачи, которые в основном заключаются в сведении ее к задаче с меньшим количеством неизвестных путем наложения различных относительных связей на перемещения в кинематических парах.

Анализ построенных полей линий скольжения для различных относительных параметров прослойки и оболочки к и Ч-* = 11R показали, что местоположение точки ветвления пластического течения мягкой прослойки О, являющейся точкой стыковки двух типов сеток линий скольжения (см. рис. 4.6,й,б), не зависит от относительной толщины прослойки к и определяется параметром толстостенности оболочки 4'. Полученные численные значения относительного параметра TQ =XQ //, характе-риз\тощего положение точки ветвления О на оси симметрии прослойки, в рассматриваемых полях линий скольжения (рис. 4.7) с удовлетворительной для практики точностью (в пределах ± 1 %) отвечают первому из соотношений (4.13).

Анализ построенных полей линий скольжения для различных относительных параметров прослойки и оболочки к и Ч' = t/R показали, что местоположение точки ветвления пластического течения мягкой прослойки О, являющейся точкой стыковки двух типов сеток линий скольжения (см. рис. 4.6,я,б), не зависит от относительной толщины прослойки к и определяется параметром толстостенности оболочки *Р. Полученные численные значения относительного параметра гО = хо 11, характеризующего положение точки ветвления О на оси симметрии прослойки, в рассматриваемых полях линий скольжения (рис. 4.7) с удовлетворительной для практики точностью (в пределах ± 1 %) отвечают первому из соотношений (4.13).

пастей на различных относительных радиусах лопасти, достижение предельных размеров трещины в которых было реализовано в условиях гражданской эксплуатации вертолета, следующая:

Одну и ту же деталь, например цилиндрическую прямозубую шестерню, можно обработать разными способами (рис. 49) и, конечно, при различных относительных движениях инструмента и детали.

диаграммы и графики зависимости углов поворота Ф4 ведомой кулисы, аналогов ее угловой скорости i42 и ускорения I'&i а также коэффициентов динамической мощности ползуна Kaz и кулисы К$ при неподвижном звене 2 от угла поворота кривошипа <р2 для различных относительных длин стойки 1г и смещения а.

На рис. 2—7 для кулисных механизмов с ведущей кулисой приведены номограммы и графики зависимостей углов поворота ведомого кривошипа ср2' аналогов его угловой скорости ?24 и ускорения i'u, хода ползуна S и аналогов его скорости (Ус,с«)ф4. а также ускорения (ас2с.)ф4 вдоль кулисы от угла поворота кулисы ср4 для различных относительных длин стойки 1± и смещения а.

Нами были рассчитаны отношения второй нечувствительной скорости к первой (Х2Н : А-щ) ПРИ различных относительных размерах ступенчатого ротора. Эти отношения изображены в виде графика на рис. 2, из которого видно, что это отношение всегда больше отношения между собственными частотами ротора постоянного сечения Я,а : Xt = 4. При большой разнице диаметров концевых и средней частей ротора (Лб ^ 0,1) наибольшее расширение интервала между первой и второй нечувствительными скоростями имеет место при средней части, равной 0,8 -е- 0,9 длины ротора. По мере уменьшения разницы диаметров положение зоны наибольшего расширения интервала между нечувствительными скоростями перемещается в сторону более короткой средней части ротора. При б >> 0,36 наибольшее расширение интервала между нечувствительными скоростями имеет место при длине средней части, равной половине длины ротора.

Материалы для трущихся поверхностей муфт выбирают с учётом условий работы последних: возможной степени изнашивания, стоимости замены муфт, величины коэфициента трения / при различных относительных скоростях, давления, температуры, теплопроводности и т. д.

стана при различных относительных начальных моментах двигателя

Перечисленные уравнения выражают зависимость скоростей точек механизма и его звеньев от относительного положения звеньев, определяемого углами при вершинах В и С треугольника или четырехугольника, образующего контур механизма. В формулах (34), (46) и (55) для скоростей точек кривошипно-ползуннрго механизма, шарнирного четырехзвенника, кулисного и других механизмов длины звеньев вовсе не входят. Следовательно, заданное отношение скоростей точек можно обеспечить при различных относительных длинах звеньев механизма. При синтезе достаточно установить, каким должно быть относительное положение звеньев. Но если в формулу для скорости точки входят тригонометрические функции одного или двух углов, характеризующих относительное положение звеньев, можно выбрать из определенных условий один из углов и получить по соответствующей формуле для скорости точки значение второго. На этом и основан синтез передаточных механизмов по заданному отношению скоростей точек. Поскольку в формулы (35), 8* 115

Схемы обработки различных отверстий стандартными расточными резцами приведены на рис. 9.9.

Разрушение шпангоута № 1 концевой балки произошло по галтельному переходу радиуса 3 мм опорной полки к стенке у болтов № 1-4 и по первому от опорной полки ряду заклепок и винтов у болтов № 5 и 10 (см. рис. 13.35). На внутренней стенке шпангоута в зонах установки болтов его крепления имели место вмятины, образующиеся от головок болтов при отворачивании и наворачи-вании гаек, а также имелись аналогичные вмятины и по границе излома (рис. 13.36). Исследование излома показало, что распространение трещин характеризуется формированием мезолиний усталостного разрушения, расстояние между которыми возрастает в направлении роста трещины (рис. 13.37). Анализ закономерностей роста трещины по участкам излома около различных отверстий показал, что имеет место различие в скорости роста трещин. В пределах развития трещин поперек стенки шпангоута различие в длительности роста трещины по отверстиям может иметь место в несколько раз (рис. 13.38) (схема). Наибольшая длительность роста трещины выявлена у отверстий № 2-4, что совпадает с расчетом, согласно которому именно на этом участке нагружение шпангоута является наиболее интенсивным.

Посадки в системе вала — посадки, в которых различные зазоры и натяги получаются соединением различных отверстий с основным валом (рис. 3.7, б).

Фасонные элементы конструкционного характера — это, например: борта (фланцы) для усиления кромок швов в стыках; борта жесткости вокруг различных отверстий; планки для закрытия стыков; армирующие или охлаждающие ребра; желобки для стока масла и т. п.; ручки, рукоятки и т. п. для манипулирования изделием или отдельными его частями; приливы для болтов, винтов и т. п.

Зубчатые валики обрабатываются наподобие шлицевых валов, т. е. по следующему варианту: 1) фрезерование торцов и центровка с двух сторон; 2) черновое обтачивание на многорезцовых станках с двух сторон; 3) чистовое обтачивание с двух сторон; 4) фрезерование шпонок, сверление различных отверстий, фрезерование резьбы и т. д.;

Пример специальной переносной машины показан на фиг. 63. Она предназначена для обработки стальных труб, вырезки различных отверстий на поверхности труб, отрезки трубы под любыми углами к её продольной оси, изготовления из труб фасонных частей и прочих работ. Обрабатываемая труба укладывается на тележку /. Резаки 2 укрепляются в су-порте 3, соединённом с кулисой 4 и кольцевой направляющей 5, приводимой в движение от мотора 6 через коробку передач 7. Изменяя с помощью поворотного механизма S плоскость вращения направляющей 5, можно получить любое движение резака на поверхности трубы, вырезая отверстие требуемого очертания.

Схемы обработки различных отверстий стандартными расточными резцами приведены на рис. 95.

Посадки в системе вала — посадки, в которых различные зазоры и натяги получаются соединением различных отверстий с основным валом (рис. 4).

Внутреннее протягивание наиболее широко применяют для обработки различных отверстий: круглых (цилиндрических), квадратных, многогранных, шлицевых с различными профилями прямых и винтовых канавок, а также шпоночных и других фигурных пазов в отверстии детали. Диаметр протягиваемых отверстий 5 — 400 мм, длина до 10 м. Чаще всего протягивают отверстия диаметром 10 — 75 мм с длиной, не превышающей 2,5 — 3 диаметра. Ширина протягиваемых пазов 1,5 — 100 мм.

Станки первого типа получили распространение особенно в гидротурбинном производстве, где за последние годы были созданы гаммы станков для обработки крупных деталей: токарный станок модели ЛР-61 для обработки центра направляющей лопатки, шлифовальный станок ГФ-259 для шлифования направляющей лопатки, фрезерный станок ГФ-188 для фрезерования продольных поверхностей лопастей и ряд других, в том числе станок КУ-11. Этот станок предназначен для сверления, растачивания и нарезания резьбы в деталях гидротурбин — крупных крышках и фланцах. Детали этого типа в торцовой плоскости имеют большое количество различных отверстий, в том числе и резьбовых. Выполнение этих работ на горизонтально-расточных и радиально-сверлильных станках сопряжено с затратой значительного времени, и при этом не всегда обеспечивается необходимое качество обработки.

посадки в системе вала — посадки, в которых различные зазоры и натяги получаются соединением различных отверстий с основным валом (рис. IV-2, б);