Различных плотностях

7°. В рассматриваемых примерах силового расчета механизмов мы предполагали все силы, действующие на каждое звено, расположенными в одной плоскости. В действительности силы лежат в различных плоскостях, что ясно видно на примере зубчатых механизмов, показанных на рис. 13.21, а или на рис. 13.22, а. Расположение действительных опор и их конструкции на этих рисунках не показаны. При расчете реальных конструкций, о чем было сказано выше, необходимо учитывать конструктивное оформление как промежуточных кинематических пар, так и опор. Соответственно должна составляться и расчетная схема элементов механизма. Например, нами были определены силы /"Vs. FZI и /V/, действующие на колеса 2 и 2' (рис. 13.21, г). Все эти силы расположены в трех параллельных плоскостях. Сила />з расположена в плоскости колеса 2', сила F%i — в плоскости колеса 2 и сила F^H — в плоскости, перпендикулярной к оси колес 2 и 2'. Опоры оси колес 2 и 2' могут быть конструктивно выполнены различным образом в зависимости от требований прочности, надежности, габаритов конструкции, условий сборки и т. д.

Наиболее значительной работой является исследование, выполненное Уодсвортом [42]. Предметом исследования было определение локального коэффициента теплоотдачи от Шарового элемента, размещенного в плотной тетраоктаэдрической укладке с 12 точками касания с объемной пористостью т=0,26. Уладка состояла из пяти рядов деревянных шаров размером ~100 мм, стенки .рабочего участка были выложены деревянными дольками для ликвидации влияния стенки на поток газа. В центре укладки был размещен шаровой электрбкалориметр" специальной конструкции диаметром ~ 100 мм, имеющий воз*-можность поворачиваться в различных плоскостях. Результаты эксперимента обрабатывались с помощью критериев Стентона и Рейнольдса, причем критерий St определялся в виде

3. Одним инструментом осуществляется последовательная обработка одинаковых отверстий группы, расположенных в различных плоскостях детали. Вначале одним инструментом обрабатываются все отверстия, расположенные в одной плоскости, затем поворачивается стол с деталью и тем же инструментом обрабатываются одинаковые

отверстия в другой плоскости и т. д. По окончании обработки одинаковых отверстий по всем плоскостям детали происходит замена инструмента и весь цикл повторяется при исполнении второго перехода и т. д. 4. Одним инструментом по первому переходу осуществляется последовательная обработка одинаковых отверстий группы, расположен" ных в различных плоскостях детали. Затем другим инструментом производится последовательная обработка по первому переходу одинаковых отверстий второй группы, расположенных в различных стенках детали и т. д. Затем те же отверстия обрабатываются по второму переходу, потом по третьему и т, д. до полного завершения обработки всех отверстий детали.

Вследствие неодинаковой плотности атомов в различных плоскостях и направления:; решетки многие свойства (химические, фн ;ическпе, механические': каждого кристалла зависят от направления вырезки образца по отношению к направлениям в решетке. По добпая неодинаковость свойств монокристалла в разных кристалле? графических направлениях называется анизотропией.

Рассуждая аналогично, можно последовательно привести к точке силы пространственной системы. Но теперь главный вектор есть замыкающий вектор пространственного (а не плоского) силового многоугольника; главный момент уже нельзя получить алгебраическим сложением моментов данных сил относительно точки приведения. При приведении к точке пространственной системы сил присоединенные пары действуют в различных плоскостях и их моменты целесообразно представлять в виде векторов и складывать геометрически. Поэтому полученные в результате приведения пространственной системы сил главный вектор (геометрическая сумма сил системы) и главный момент (геометрическая сумма моментов сил относительно точки приведения), вообще говоря, не перпендикулярны друг другу.

Если силы расположены в различных плоскостях, то для определения результирующих моментов определяют изгибающие моменты во взаимно перпендикулярных плоскостях Мх и Му и складывают их геометрически: Ма = 'V М.*х -\- My. Построенные эпюры используются для определения расчетных напряжений в любом сеченяи вала.

В общем случае, когда силы расположены в различных плоскостях, в выражение вращающего момента входят проекции этих сил на плоскость, перпендикулярную к оси вращения, и плечи этих проекций относительно точки пересечения оси с плоскостью (см. также стр. 67 и 68).

В пространственном случае пары могут лежать в различных плоскостях. Чтобы полностью охарактеризовать действие пары в пространстве, необходимо кроме алгебраической величины момента каким-то образом определить плоскость действия пары. Эта задача успешно решается введением вектора-момента пары /.

1. Пусть (Flt F2, ..., Р„} — система сил, линии действия которых расположены в пространстве произвольным образом. Возьмем некоторую точку О и перенесем в нее параллельно своим первоначальным положениям все силы системы. При этом по лемме Пуансо необходимо добавить систему пар сил, лежащих, вообще говоря, в различных плоскостях. Складывая силы приложенные в точке О, получим некоторую силу

Обычно для того, чтобы найти опасное сечение, строят эпюры изгибающих моментов в плоскостях действующих нагрузок, причем большую наглядность имеют эпюры при перспективном изображении. Результирующий момент находят путем геометрического суммирования изгибающих моментов в различных плоскостях.

та заключается в поддержании концентрации цианистого калия (натрия), причем корректирование производится по результатам химического анализа Скорость осаждения серебра при различных плотностях тока представлена в табл 4. Наиболее часто встречающиеся неполадки при серебрении в цианистых ваннах приведены в табл 5

потока в зависимости от х при адиабатном течении, а на рис. 1.5 — кривые при различных плотностях теплового потока q и в условиях, когда q=Q. На

На рис. 64 представлены кривые заряжения стали Х18Н10Т, снятые при различных плотностях анодного тока в 0,1 М растворе NaCl.

Рис. 64. Кривые анодного заряжения анодно-поляризованных электродов из нержавеющей стали Х18Н10Т при различных плотностях токов (А/см2) в 0,1 М растворе NaCl: а - 1 • 10'6; б - 3 • 10~6; в - 5 • 10'6; г - 1 • 10~5

Пробу помещают в фарфоровый стакан емкостью 1 л, 2 стальных электрода закладывают в стакан с грунтом неизолированными сторонами друг к другу. Один из образцов подключают к положительному, другой — к отрицательному полюсу источника постоянного тока. Проводят измерения разности потенциалов между электродами в момент разрыва поляризующей цепи при различных плотностях тока.

Рис. 58. Распределение остаточных напряжений в упрочненном слое стали У8А при различных плотностях мощности:

Контакт поверхности покрытия с частицами более вероятен при различных плотностях частиц и электролита. В этих условиях происходит седиментация частиц со "скоростью, значительно превышающей скорость роста покрытий. Содержание частиц в покрытии ат,теор, выраженное в объемных процентах, прямо пропорционально концентрации частиц в суспензии Сф:

Рис. 23. Зависимость объемного содержания ТЮ2 в никеле av от концентрации частиц в суспензии С„ при различных плотностях тока (кА/м2):

Рис. 67. Микрофотографии ( X 250) поверхности покрытий железо — корунд !(/) и покрытий железом (II), полученных при различных плотностях тока iK и температурах электролита t:

Рис. 66. Микрофотография (Х250) косых шлифов покрытий железо—корунд (/) и покрытий железом ;(//), полученных при различных плотностях тока (к и температурах электролита t:

Рис. П-1У-16. Зависимость от температуры коэффициента теплопроводности политетрафторэтилена (ФТ-4) при различных плотностях р (кг/м3) или степенях кристалличности К [Л. П-13].