Различных положений

Ботьшинство полимерных материалов получается из низко-молекулярных соединений путем применения двух отличных по принципу методов синтеза. Один из них — с помощью реакции полимеризации, в ходе которой происходит уплотнение одинаковых молекул (например, молекул этилена в полиэтилен). С помощью реакций полимеризации получают синтетические каучуки. Так, бутадиеновый каучук получают по способу С. В. Лебедева из этилового спирта; путем сополимеризации бутадиена со стиролом, акрилонитрилом, изобутилена с изопреном и т. д. получают другие разновидности каучуков, обладающие рядом ценных свойств. С помощью реакций сополимеризации (сочетание звеньев двух или трех типов различных полимеров) получают также разнообразные виды пластмасс (сополимер винилхлорида с винилацетатом, с винилиденхлори-дом, сополимер этилена с пропиленом и др.).

В табл. 5.1 сопоставлены заимствованные из литературы значения PD для нефтяных битумов и различных полимеров, применяемых в качестве материалов покрытия для защиты от коррозии. По этим значениям рассчитаны по формуле (5.2) удельные сопротивления покрытия и. Указаны также значения г и , полученные при лабораторных и полевых испытаниях. Такие испытания для определения величины г°и нередко проводятся с целью оценки подходящих систем покрытия и способов их нанесения, чтобы оценить, сохранится ли эффект электрической изоляции при длительном воздействии коррозионной среды и не произойдет ли изменений в материале покрытия. При лабораторных испытаниях для определения величины ги в случае высоких значений сопротивления возникли трудности по технике измерений, обусловленные помехами от токов утечки вдоль поверхности покрытия. Можно показать, что и отвод этих токов утечки по схеме с защитным кольцом [9] не устраняет упомянутой погрешности. Результаты измерений получаются правильными только в том случае, если токи утечки вдоль поверхности, определенные по схеме с защитным кольцом, достаточно малы [10]. Опыт показал, что на обычных малых образцах с площадью поверхности S<1 м2 можно надежно измерять значения ги до 1010 Ом-м2.

Таблица 7.1, Диффузионные потенциалы Е и числа переносов гс„ хлорид-ионов через пленки на основе различных полимеров в растворах КС1 разной концентрации

механизмы превращения химически нестойких связей различных полимеров в агрессивных средах;

онный покровный состав (шпатлевка) — асбовинил. Пропитанный этинолем угле-графит применяется в хлмич. пром-сти, он обладает малой пористостью, хорошо проводит тепло и разрушается только под действием сильных окислителей. Э. может использоваться для модификации различных полимеров. Наиболее интересна модификация Э. эпоксидной смолы, к-рая прекрасно совмещается с Э, в любых соотношениях, улучшает его адгезию к различным материалам, повышает эластичность, замедляет старение Э., сохраняя очень высокие защитные свойства.

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться; с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растяжения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если, для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой г на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, е) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нагружениях, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, в, кривая, соответствующая температуре Т2). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Однако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название эластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до авэ — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынужденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процессе нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева.

Первый период релаксации по величине (не по характеру) несколько отличается для различных полимеров. Так, для смолы П-68 напряжение (кривая //) падает быстрее, чем для капролона (кривая /), и медленнее, чем для поликапролактама (кривая ///).

Пластмассы, являясь наиболее распространенным заменителем металла в машиностроительных конструкциях, играют значительную роль, в обеспечении экономии черных и цветных металлов. В табл. 14.25 приведены области применения различных полимеров в машиностроении.

ровать изменения свойств конкретного полимера при старении при отсутствии соответствующих данных трудно. В связи с этим обычно рассматривают фактические данные об изменении свойств различных полимеров под влиянием тех или иных факторов.

На кафедре Детали машин и грузоподъемные машины Грузинского политехнического института имени В. И. Ленина и в лаборатории пластмасс ПТНИИМЭ совместно с Батумским машиностроительным заводом выполнен ряд исследований по изучению характера и величины динамических напряжений в шкивах из различных полимеров, их влияния на работоспособность шкивов в диапазоне скоростей от 25 до 1800 (ОСТ 1656) и от 2000 до 10 000 об/мин.

Наибольшая допустимая окружная скорость шкивов из различных полимеров может быть определена по формуле

для различных положений звена АВ. Например, для четвертого положения -его (рис. 78, ж) ускорение е будет равно

Существуют конструкции сборочных станков, позволяющие вращать собираемое изделие для придания ему различных положений, что значительно облегчает сборку.

Сделаем приведение графическим способом. Построим планы возможных скоростей для различных положений механизма в пределах одного рабочего цикла. Приведенный движущий момент МУ

Выполнение силового расчета графическим или аналитическим методом надо проводить многократно, для различных положений механизма. Это значит, что независимо от метода силовой расчет представляет собой весьма трудоемкую работу. Радикально снизить трудоемкость можно путем применения ЭВМ (см.: Лукичев Д. М., Тимофеев Г. А. Определение усилий в кинематических парах рычажных механизмов с применением ЕС ЭВМ. М., 1983).

Рис. 20.3. Зависимость критического напряжения от длины трещины для различных положений точек приложения сосредоточенных сил (имитирующих действие заклепок). Линия / соответствует решению Гриффитса. Величина yolL равиа: для линий 2 — 0,15; 3 — 0,25; 4 — 0,4; 5 — 0,5; 6 — 0,75.

Величина и направление этой силы для различных положений штанги указаны на рис. 225.

Для поведения тел в потоке существенную роль играет направление, вдоль которого действует результирующая сил давления. Определяется это направление из условия, что геометрическая сумма моментов сил давления на все элементы поверхности тела должна быть равна моменту результирующей силы (относительно любой оси). Как уже указывалось (§§ 92 и 119), из этого условия определяется направление прямой, на которой лежит результирующая сила, но не точка приложения ее. Однако, так же как и в указанных случаях (при определении точки приложения силы тяжести и гидростатической подъемной силы), из рассмотрения различных положений тела можно извлечь указания о расположении точки приложения результирующей силы. При изменении положения тела относительно потока прямая, вдоль которой направлена результирующая сила, вообще говоря, изменяет свое положение в теле. Если результирующая сила при всех рассматриваемых положениях тела остается лежать в какой-то одной плоскости, то любые два ее направления должны пересекаться. С другой стороны, при непрерывном изменении положения тела относительно потока направление результирующей силы также непрерывно изменяется. Поэтому пересечение двух направлений, соответствующих двум близким положениям тела, можно рассматривать как точку приложения результирующей силы для всех промежуточных положений тела. Так, если (рис. 338) /, 2, 3, 4 — направления результирующей силы, соответствующие четырем различным положениям тела, то точки ClF C2, С3 можно рассматривать как точки приложения результирующей силы в положениях, лежащих между положениями 1 и 2, 2 и 3, 3 и 4. Переходя к бесконечно близким положениям тела /, 2, 3, 4 и т. д., мы получим непрерывный ряд точек приложения результирующей силы, соответствующих этим положениям.

Решают данную задачу с использованием диаграмм Виттен-бауэра энергия—масса. Построение диаграмм связано с расчетами приведенного момента инерции механизма и приведенных сил (моментов) полезного сопротивления для различных положений ведущего звена. Эти расчеты представляют собой многократно повторяющиеся вычисления по одним и тем же достаточно громоздким формулам.

Сделаем приведение графическим способом. Построим планы возможных скоростей для различных положений механизма в пределах одного рабочего цикла. Приведенный движущий момент МУ

Выполнение силового расчета графическим или аналитическим методом надо проводить многократно, для различных положений механизма. Это значит, что независимо от метода силовой расчет представляет собой весьма трудоемкую работу. Радикально снизить трудоемкость можно путем применения ЭВМ (см.: Лукичев Д. М., Тимофеев Г. А. Определение усилий в кинематических парах рычажных механизмов с применением ЕС ЭВМ. М., 1983).

г) сравнить значения скоростей и ускорений, полученные для различных положений одного и того же механизма;