Различных расстояний

Это значение не совпало с тем, которое должно быть при да<>= = 0,8 м/с (да0п.тр = 0,712). Поэтому проведем расчет при другом значении WQ. Скорость w0 выберем при этом такой, чтобы Шоп.тр была близка к значению, определяемому по формуле; примем а»о— = 0,7 м/с. Соотношение между скоростями в отдельных элементах контура при различных расчетных режимах остается одним и тем же; следовательно,

Рис. 46. Типы соединений, использованные для сравнения различных расчетных подходов:

В случае длинных кабелей к анодным заземлителям и в особенности при больших защитных токах нельзя пренебрегать омическим па-'дением напряжения и соответствующей потерей мощности в подсоеди-нительных кабелях [26]. Стоимость кабеля и потери мощности необходимо оптимизировать на основе расчета экономичности [27]. Рассчитанное таким образом наиболее экономичное поперечное сечение кабеля получается намного большим, чем минимально необходимое по условиям нагрева. Оптимальные размеры кабелей при различных расчетных сроках эксплуатации станций катодной защиты показаны на рис. 8.2 [27]. Обычно допускаемые по различным причинам падения напряжения составляют 1—2 В; по этой величине можно, согласно формуле (3.35), рассчитать необходимое сечение укладываемого кабеля.

Для осмысленного применения различных расчетных формул в книге перед примерами расчетов приводятся основные теоретические положения по защите металлов.

Наиболее существенное влияние на ошибку смещения оценок частотной характеристики, разную при использовании различных расчетных формул для определения АЧХ, оказывает «инструментальный» шум на входе и на выходе системы.

Для этого случая необходимо задаться предварительно продолжительностью режимов на каждой возможной скорости в течение рейса, после чего рассчитать различные варианты конденсатора для различных расчетных количеств конденсируемого пара, построить для каждого такого варианта характеристики р3 — f (Gs), предварительно выбрав для него циркуляционные насосы и эжекторы по расчетному режиму (конденсатный насос в этом расчете не учитывается, так как данные его выбираются по возможному максимальному режиму конденсатора и не зависят от вариантов его работы).

Рис. 5.31. Схема (а) и результаты расчета (б) распределения продольной скорости натрия на срезе входного окна ПТО при различных расчетных условиях: /— без учета ЕК; иср=0,265 м/с; 2— без учета ЕК, иср=0,53 м/с; 3-е учетом ЕК, ыср=0,53 м/с, Ar=12, Ar=210°C; 4 — с учетом ЕК, «ср= =0,265 м/с, Аг=49, ДГ=210 "С; 5 — моделирование по Аг=13, иср=0,265 м/с, ДГ=53°С; «—моделирование по Аг* = 13, «ср=0,265 м/с, ДГ=64,2 "С

где Re в различных расчетных формулах определяется по-разному.

Рис. VIII.7. Зависимость коэффициента х'= (и/Со) : (и/Со) аом для регулировочной ступени от расхода пара при различных расчетных изоэнтропийных перепадах энтальпий hu при начальных параметрах пара 23,5 МПа; 833 К

рабочих режимов, построенные для различных расчетных значении зтк , сов

Для сравнения результатов применения различных расчетных уравнений

ГОСТы 1855 — 55 и 2009-55 устанавливают три класса точности на размеры отливок из серого чугуна и стали. На рис. 114, а — в приведены усредненные значения допускаемых отклонений для чугунных и стальных отливок при литье в песчаные формы в зависимости от наибольшего габаритного размера А отливок для различных расстояний L от базы. На виде г приведены допускаемые отклонения размеров отливок из цветных сплавов.

в зависимости от наибольшего габаритного размера А отливки для различных расстояний L поверхности от базы.

Рис. 24. Зависимость отраженного сигнала от толщины диэлектрического слоя, находящегося на металле, для различных расстояний (мм) между излучающей антенной и металлом

Функция Р(а, 6) представлена для различных расстояний между внутренними электродами а в зависимости от расстояния между внешними электродами Ь на рис. 24.3.

сительное расположение обрабатываемых поверхностей и расстояний ме: жду последними. Для примера на фиг. 592 показан корпус инжектора ло: комобиля. Сверление отверстий во фланцах этого корпуса приходилось производить на одношпиндельном сверлильном станке, так как сверление этих отверстий при помощи четырехшпиндельнои сверлильной головки было затруднено из-за различных расстояний между центрами их отверстий: 75, 80 и 85 мм (фиг. 592, а). Применение такой головки стало возможным после унификации всех этих расстояний до размера 80 мм, как показано на фиг. 592, б.

Тепловые расчеты и экспериментально полученные зависимости температуры от времени для различных расстояний от поверхности показывают, что длины зон в среднем составляют (точнее см. [29, 40, 41]:

ГОСТы 1855 — 55 и 2009 — 55 устанавливают три класса точности на размеры отливок из серого чугуна и стали. На рис. 114, а -в приведены усредненные значения допускаемых отклонений для чугунных и стальных отливок при литье в песчаные формы в зависимости от наибольшего габаритного размера А отливок для различных расстояний L от базы. На виде г приведены допускаемые отклонения размеров отливок из цветных сплавов.

в зависимости от наибольшего габаритного размера А отливки для различных расстояний L поверхности от базы.

состава. График яркости светящихся составов приведен на фиг. 2, где даны кривые для различных расстояний наблюдений.

Рекомендуемая толщина слоя светящегося состава 0,1—0,2 мм. Размер букв выбирается в зависимости от расстояния до наблюдателя и яркости светящегося состава. График яркости светящихся составов приведен на фиг 2, где даны кривые для различных расстояний наблюдений.

Типичные экспериментально измеренные распределения безразмерной избыточной температуры в поперечных сечениях пучка витых труб, закрученного по закону (4.41) , для различных расстояний от источника диффузии, расположенного на оси пучка, представлены на рис. 4.10, где они сравниваются с гауссовским распределением в виде