Различных статических

Аналогично определяют а^,, надо лишь подынтегрально'е выражение формулы (2.63) умножить на ы2. Но для узкополосных процессов "эффективная" частота и)е практически совпадает с несущей частотой процесса ы„ [5]. Поэтому,' учитывая данные анализа аналитических выражений и графиков спектральных плотностей "выхода" системы при различных спектральных плотностях "входа" [33, 36], в том числе и для корреляционной функции нагрузки типа (2.10) , для случая малых значений а и (3, когда т < иу, в качестве несущей частоты "выхода" системы

Интенсивность различных спектральных составляющих существенным образом зависит от динамических свойств конструкции. Например, на рис. IV.8 представлена спектрограмма виброускорений насоса при вращении ротора в воздухе, из которой следует

Рис. 10-6. Относительный вклад различных спектральных интервалов в суммарный радиационный поток q „ .

Этот метод применялся к анализу данных по пульсациям давления, которые обсуждались выше. Были получены коэффициенты поверхностного трения, которые хорошо согласуются с экспериментальными значениями. Этого и следовало ожидать ввиду близкого расположения различных спектральных данных в области низких частот на фиг. 11 и 12.

Одним из немногих примеров коммерческого двухволнового тепловизора является исследовательская система Thermovision-900 фирмы FLIR Systems (AGEMA Infrared Systems), которая включает в себя два сканера, работающих в KB и ДВ диапазонах. В последнее время появились гибридные детекторы излучения с двумя разнородными чувствительными площадками, расположенными одна под другой, что позволяет эффективно совмещать термоизображения, полученные в различных спектральных диапазонах.

тающих в различных спектральных диапазонах.

В обоих случаях контроль может производиться, в зависимости от конкретной задачи и специфики объекта, при освещении по методам темного или светлого поля, в различных спектральных диапазонах (УФ, ИК, ВИ), в поляризованном или естественном свете, при стационарном, модулированном или импульсном режиме излучения источника. Различают также освещение источниками направленного (лазер, коллиматор) и диффузного (лампа с диффузором) излучения.

Комплексированные системы состоят из двух или нескольких каналов, работающих в различных спектральных диапазонах и объединенных в единой конструкции. Эти каналы имеют одно общее или несколько

Комбинированные состоят из двух или нескольких каналов, работающих в различных спектральных диапазонах и объединенных как конструктивно, так и на основе совмещения оптических осей (полного или частичного).

ного спектра. Вследствие сложной структуры излучательных свойств газовых компонентов продуктов сгорания величина гз может заметно изменяться в зависимости от частоты (длины волны) излучения. Испускание и поглощение энергии происходят при этом в различных спектральных диапазонах. Характерным является то, что испускание приходится на более длинноволновую по сравнению с поглощением область спектра. Важным обстоятельством, которое необходимо учитывать при определении КТЭ, является температурный скачок на границе факел — стенка, связанный с разрывом температурного поля. Все эти факторы, естественно, сказываются на величине тз, и их необходимо учитывать при анализе.

Заметим, что введением приведенной температуры 0 исключается из рассмотрения в качестве самостоятельного параметра длина волны излучения X. Это создает большие удобства при расчетах и обработке опытных данных, особенно если учитывать, что измерения обычно проводятся в различных спектральных интервалах.

Среднее значение постоянной времени Т\ и времени Т2 переходного процесса выхода ползуна на заданное сближение при различных статических нагрузках, а также их предельные случайные отклонения от среднего §Ггаах, 5Гтах, 8Ггат и ЪТт-,п для каждого из трех углов (в секундах) даны в табл. 10.

4.Средние значения отклонений сближения поверхностей скольжения от заданного АСССН при различных статических нагрузках на ползун и скоростях его движения близки к нулю, а поле их рассеивания ограничивается пределами ±2,4 мк (при номинале сближения 5 мк), что вполне приемлемо для условий промышленной эксплуатации прецизионных станков.

2. Регулирование температуры промежуточного перегрева пара в диапазоне нагрузок котла 100—70% сводится к стабилизации ее на номинальном уровне. Выше указывалось, что при снижении (повышении) нагрузки турбины потребное количество тепла на 1 кг вторично перегреваемого пара возрастает (уменьшается). Соответственно с этим вторичный пароперегреватель должен был бы иметь радиационную (падающую2) характеристику, которая и могла бы обеспечить стабильную температуру промежуточного перегрева пара при различных статических режимах блока. Очевидно любое мероприятие, способствующее стабилизации или полностью решающее задачу стабилизации температуры, должно рассматриваться как средство ее регулирования. В этом смысле средствами регулирования будут не только дополнительная поверхность нагрева с байпасированием пара или рециркуляция газов и т. п., но и устройство, например, радиационно-конвективного промежуточного перегревателя с горизонтальной статической характеристикой— суммарной, т. е. для всего промежуточного пароперегревателя, или частичной — только одной его ступени. Точно также средством регулирования температуры промежуточного перегрева является само устройство паропаровых теплообменников (даже без байпасирования пара), если они имеют падающую характеристику.

Рис. 1-24. Зависимость Су и Сх от Ьл при различных статических давлениях и одинаковом воздухосодержании.

осевом направлении от амплитуды абсолютного ускорения основания в том же направлении) при различных значениях статической нагрузки. На рис. 10—13 изображены силовые ударные характеристики (в осевом направлении) при различных статических нагрузках,

Рис. 22. АЧХ виброизоллтора АН-4 при различных статических нагрузках:

различных статических нагрузках:

Виброизоляторы типа АР. У виброизоляторов типа АР резиновый массив выполнен в виде монолита с десятью «рожками» с завулканизированными в них гайками (рис 14) Статические характеристики этих виброизоляторов приведены на РИС. 15. Амплитудно-частотная характеристика виброизолятора АР-5 при номинальной статической нагрузке и амплитудах колебаний основания от 0,01 до 0,1 см (при резонансе) приведена на рис 16, силовые ударные характеристики виброизоляторов АР-5 и АР-10 в осевом направлении при различных статических нагрузках (для АР-10 — при номинальной нагрузке) — на рнс. 17 и 18.

Виброизоляторы типа АН. Резиновый массив виброизоляторов типа АН («ножка») выполнен в виде сплошного цилиндра с двумя завулка-низированными в его торцы гайками. Основные размеры виброизоляторов приведены Па рис. 19, статические характеристики — на рис. 20 (в осевом) и на рис. 21 (в боковом) направлениях. На рис. 22 представлены амплитудно-частотные характеристики виброизолятора АН-4 в осевом направлении при различных статических нагрузках н амплитудах колебаний основания от 0,025 до 0,05 см; ,на рис. 23 даны аналогичные характеристики для виброизолятора АН-8 при амплитудах колебаний основания от 0,02 до 0,01 см. На рис. 24 приведены силовые ударные характеристики виброизоляторов типа АН-4 и АН-8 в осевом направлении при номинальных статических нагрузках.

Чертеж, размеры и основные параметры виброизоляторов типа АФД приведены на рис. 33, их статические характеристики в осевом направлении — на рис. 34. па рис. 35 изображены амплитудно-частотные характеристики, соответствующие различным статическим нагрузкам при колебаниях основания в осевом направлении с амплитудами от 0,01 до 0,1 см (при резонансе). Силовые ударные характеристики в осевом направлении при различных статических нагрузках приведены на рис. 36.

Виброизоляторы типа АПН. Виброизоляторы этого типа отличаются от виброизоляторов типа АФД лишь тем, что верхняя пружина идентична нижней. Чертеж, Размеры и основные параметры виброизоляторов типа АПН представлены на рис 37* статнтескне характеристики в осевом направлении — на рис. 38. На рис. 39 представлены амплитудно-частотные характеристики при различных статических нагрузках и амплитудах колебаний основания (в осевом направлении) от 0 01 до