Различных включений

о — Гаусса; б —при различных величинах среднего квадратичного отклонения

Рис. 1.7. Зависимости критических значений h от сти при различных величинах Ктв

Рассматривать тела как абсолютно упругие имеет смысл только при том условии, что деформации тел заведомо не достигают предела упругости. Правда, и до того, как достигнут предел упругости, уже наблюдаются малые остаточные деформации. Но эти остаточные деформации играют роль только в том случае, когда происходят быстро повторяющиеся деформации тела. Поэтому при малых и медленных деформациях многие реальные тела можно рассматривать как абсолютно упругие. Вопрос о том, как малы и медленны должны быть деформации, чтобы данное реальное тело можно было рассматривать как абсолютно упругое, должен быть решен путем изучения поведения тела при различных величинах деформаций.

Гидроусилитель 15 и золотник 12 имеют механическую связь с рулевой колонкой автогрсйдера. При повороте руля ив зависимости от его положения золотник 12 направляет поток жидкости от насоса в поршневую или штоковую полость гидроцилиндра 11. Делитель потока 14 предназначен для обеспечения рабочей жидкостью двух потребителей (гидроусилителя 15 и гидроцилиндра 11 управления колес) от одного источника (насоса 3) при различных величинах внешних нагрузок. Фильтр 16 с переливным золотником установлен на объединенной сливной линии. Для измерения давлении в напорных линиях насосов и сливной линии применены манометры 17, а для измерения температуры — дистанционный термометр 18.

Испытания материалов позволяют определить опасные, или предельные, напряжения при какой-то простейшей деформации. Сложные виды деформации при механических испытаниях также можно осуществить, но в этом случае разрушение наступает при различных величинах силовых факторов в сечении и зависит от

Рис. 43. Зависимость величины /7тах от давления воздуха при различных величинах течи:

Математическое определение этих напряжений представляет в настоящее время трудную задачу. Поэтому одним из средств решения вопроса о долговечности сильфонов является опытное определение срока службы на большом числе сильфонов при различных величинах хода и давления.

Теоретические исследования [20, 24 ] показывают также, что при отсутствии дисбаланса ротор должен устойчиво работать и на критических режимах. Это относится практически и к малым величинам дисбаланса. Наши наблюдения за поведением ротора при различных величинах дисбаланса полностью подтверждают это. Однако следует заметить, что очень малая величина дисбаланса некоторых турбомашин возможна лишь в первые часы их работы.

относительно а при различных величинах со. Затем корни этого уравнения представляются как функции yt = f (a) = у1 (а), т. е. строится резонансная кривая проекций прогибов в вертикальной плоскости.

Из отмеченных особенностей вытекает, что затяжку пружин нужно выбирать большой, чтобы она не позволяла перемещаться средней опоре при ожидаемых величинах дисбаланса (даже повышенных), т. е. чтобы демпфер не работал. Это допустимо с точки зрения дополнительных нагрузок на опоры, и только тогда, когда дисбаланс сделается очень большим, т. е. нагрузка от него на опорах будет уже недопустимой, тогда опора должна работать. В демпфере должны наблюдаться перемещения. В силу этого прогибы будут иметь ограниченную величину и, что не менее важно, будет существовать эффект разгрузки опор. Действительно, при работе демпфера ротор оказывается на закритическом режиме, т. е. происходит самоцентрирование вала, который начинает вращаться приблизительно вокруг своего центра тяжести, и нагрузка на опору будет постоянной и относительно малой. Таким образом, сила затяжки пружин определяется допустимой величиной дополнительной нагрузки на опоры от неуравновешенных сил. Эта величина для разного типа машин и разных подшипников, очевидно, различна. Определив ее, конструктор находит допустимую затяжку на средней опоре (демпфере). Далее по приведенным выше формулам он строит кривую изменения прогибов ротора при различных величинах дисбаланса и при данной силе сухого трения. По этим решениям устанавливаются величины дисбаланса нормально допустимые для ротора, при которых еще нет сдвига в демпфере. С помощью этих же решений находятся и дисбалансы, при которых демпфер еще достаточно эффективно работает (случай среднего трения), и наконец, устанавливается зазор между упорами, который обеспечивает аварийную работу машин, т. е. работу, когда прогибы ротора определяются только ограничителями деформации (упорами). .

Порядок проведения экспериментов. Чтобы подкрепить теоретические выводы о характере работы самоустанавливающейся опоры при различных величинах затяжки пружин, т. е. различных величинах силу сухого трения в демпфере, были замерены с помощью индукционных датчиков прогибы ротора под диском и перемещения в демпфере при различных величинах затяжки пружин: от Рзат = 0, т. е. при отсутствии затяжки, до Ртах = 420 кГ, что соответствует силе трения Fmp = 60 кГ, при которой ни на одном режиме работы ротора не наблюдалось перемещений в демпфере. Во всех экспериментах величина эксцентриситета (дисбаланс диска) поддерживалась постоянной, равной 0,01 см, т. е. была достаточно большой. Это позволило уверенно изучить демпфирующую способность демпфера сухого трения, пренебречь демпфирующей способностью шариковых подшипников и влиянием на картину изменения прогибов зазоров в опорах, которые, хотя и были малыми, но все же существовали.

Граница зерна является препятствием для движения дислокаций, поэтому у границ зерен плотность дислокаций больше (рис. 10,а). Напряжения, концентрируясь у различных включений, порождают (генерируют) дислокации (рис. 10,6). Дислокации неравномерно распределены по объему металла, поэтому их распределение образует дислокационную структуру (рис. 10Д ж). Часто дислокации образуют сетку, точнее ячеистую структуру (рис. 10,6).

До сих пор, как при построении поляризационных кривых, так и при построении коррозионных диаграмм мы пользовались так называемыми идеальными поляризационными кривыми. За начальный потенциал анодной кривой Е°а принимался равновесный потенциал анодного металла, за начальный потенциал катода Е° — равновесный потенциал катодного процесса в данных условиях. В реальных случаях даже при отсутствии тока имеется достаточно причин для отклонения этих потенциалов от равновесных значений. Такими причинами могут быть, например, образование или удаление защитных пленок, накопление на поверхности электродов различных включений и т. д.

В растворах солей, не содержащих кислород, хромоникеле-вые стали, как и хромистые 'стали, не подвержены точечной коррозии. Для предотвращения возникновения точечной коррозии хромоникелевых сталей рекомендуется обеспечивать равномерное смывание поверхности металла кислородосодержащим электролитом (в движущейся жидкости меньше вероятность точечной коррозии, чем в неподвижной жидкости), более тонкая обработка поверхности металла (полирование), применение сталей более чистых в отношении содержания различных включений, выбор соответствующего режима термической обработки и, наконец, дополнительное легирование стали молибденом в количестве 2,5—4%.

2) анализ в гетерогенных сплавах частиц и различных включений, в том числе выделяющихся в материалах, подвергнутых, например, старению, облучению, отжигу.

Например, при отливке деталей из-за неравномерного остывания, окисления, попадания в металл различных включений и газа, могут появиться дефекты в виде трещин, раковин, пор, ликвации (неоднородности химического состава) и неоднородности структуры. Кроме того, возникают внутренние напряжения, которые приводят к короблению детали и медленному изменению ее конфигурации в процессе эксплуатации.

В табл. 10 приведена окраска различных включений при применении светлого поля и поляризованного света (+#)•

Неразрушающий контроль слоев, упрочненных химико-гермической обработкой, требует еще больших усилий, чем контроль качества термообработки. Нужно учитывать глубину слоя, характер распределения диффузионного элемента, наличие различных включений, их дисперсность и распределение по глубине, количество аустенита, величину и характер распределения сжимающих напряжений. В тонких поверхностных слоях высоколегированных сталей встречаются зоны с обедненным мартенситом, тростомартенситом, грубоигольчатым мартенситом и остаточным аустенитом. Эти зоны уменьшают сопротивляемость сталей рабочим нагрузкам. Отмечались случаи уменьшения на 15—20% пределов циклической прочности из-за наличия грубоигольчатого мартенсита и перегретых структур у стали 20Х2НЧА. При наличии обеднения углеродом или остаточного аустенита на поверхности детали возможны растягиваю-

Хрупкие динамические изломы происходят под углом около 45° относительно оси детали (при отсутствии в детали гантелей, выточек и т. п.). Поверхность излома неровная, крупнозернистая. Если в тянутых сталях с высокой прочностью, термически улучшенных расположение волокон ярко выражено из-за различных включений, то хрупкий излом проходит в продольном направлении из-за концентрации внутренних напряжений. Опасность разрушения может быть уменьшена применением более вязких материалов или более интенсивным отпуском термически улучшенных сталей.

При появлении внешнего магнитного поля происходит рост доменов, направление намагниченности к-рых близко к направлению внешнего поля за счет доменов, направление намагниченности к-рых составляет тупой угол с направлением этого поля. При этом происходит смещение, а в ряде случаев и ликвидация промежуточных слоев (или «границ»). При дальнейшем увеличении магнитного поля начинается следующий этап намагничивания, заключающийся в повороте спинов электронов в каждом из доменов в сторону направления внешнего магнитного поля вплоть до полного совпадения с ним. Дальнейшее увеличение магнитного поля уже практически не может увеличить намагниченность ферромагнетика и такое состояние его называется состоянием намагниченности насыщения. При уменьшении внешнего магнитного поля все описанные явления происходят в обратном порядке, однако даже при полном выключении магнитного поля первоначальная магнитная структура восстанавливается лишь частично, т. к. процессы намагничивания и размагничивания связаны с затратой энергии на перемещение граничного между доменами слоя. Эта энергия тем больше, чем более искаженной является решетка ферромагнетика, чем больше в ней различных включений, вызывающих внутренние напряжения. Таким образом, остаточная намагниченность больше у сплавов, чем у чистых металлов.

Затраты энергии, необходимые для осуществления данного технологического процесса, приводят, как правило, к целому ряду побочных явлений, которые изменяют свойства изделий, создают в них остаточные напряжения, искажают структуру материала, приводят к появлению дефектов самого разнообразного характера. Например, при отливке деталей из-за неравномерного остывания, окисления, попадания в металл различных включений и газа могут появиться дефекты в виде трещин, раковин, пор, ликвации (неоднородности химического состава) и неоднородности структуры. Кроме того, возникают внутренние напряжения, которые приводят к короблению детали и к медленному изменению ее конфигурации в процессе эксплуатации.

Способность стали противостоять возникающим напряжениям зависит от состава и структурного состояния металла, наличия различных включений, метода выплавки и последующей обработки и от некоторых других факторов.