Различным критериям

форму и размеры шва, что объясняется различным количеством теплоты, выделяющимся на катоде и аноде дуги.

Для оценки влияния термического цикла сварки па структуру и свойства различных зон сварного соединения рассмотрим псевдобинарную диаграмму состояний Fe — С — Si, связав ее с распределением температур в шве и околошовной зоне (рис. 152). Шов представляет собой металл, полностью расплавлявшийся. В зависимости от скорости охлаждения структура его будет представлять собой белый или серый чугун, с различным количеством структурно-свободного углерода.

Методами полного факторного эксперимента (ПФЭ) разработаны составы композиций с различным количеством компонентов, обладающие наибольшей ингибирующей эффективностью,

Используя принцип создания ступеней при помощи поршня переменного диаметра, можно сконструировать компрессор с различным количеством ступеней. На рис. 24.6 показана схема двухступенчатого компрессора со ступенями в отдельных цилиндрах. Размещение цилиндров по обе стороны вала (оппозит-ная схема) получило в последнее время широкое распространение благодаря хорошей динамической уравновешенности. Кроме того, ол-позитная схема позволяет сконструировать компрессор с любым количеством ступеней при помощи увеличения числа рядов противоположно расположенных цилиндров.

1. Зубчатое колесо с зубьями эвольвентного профиля образует правильное зацепление с любым колесом эвольвентного же зацепления при одинаковых значениях угла а и шага pt зубьев, так как размеры профиля (эвольвенты) вполне определяются величиной радиуса основной окружности р = R cos а, где R — радиус центроиды (начальной окружности). Это свойство дает возможность вводить в зацепление зубчатые колеса с различным количеством зубьев.

Модифицированные силанами промоторы адгезии были изготовлены смешением при комнатной температуре 100 вес. ч. 50%-но-го раствора смолы (Picco LTP-135) в ксилоле с различным количеством 50%-ного раствора 3-(2-аминоэтил)аминопропилтриметок-сисилана (Z-6020) в том же растворителе. Растворы наносились на чистые стеклянные пластины, соединявшиеся с размягченным каучуком путем прессования при 150 °С в течение 1 мин. Адгезию резины к стеклу определяли после охлаждения образцов до комнатной температуры и выдержки в воде в течение 3 сут (при условии хорошей адгезии в исходном состоянии). Установлено, что смола, не содержащая силана, неэффективна при контакте со всеми кау-чуками (табл. 12).

Мы изучили особенности процесса жидкофазного уплотнения —• объемного течения вязкой пористой системы (смесь твердых частиц, жидкой металлической фазы и пор) на стадии перегруппировки при свободном спекании и спекании под давлением в системах с различным количеством легкоплавкой составляющей, различными размерами частиц твердой фазы и различной смачиваемостью ее жидкой фазой. Для исследования выбраны системы, как уже упоминалось, с отсутствием заметной растворимости твердой фазы в жидкой, а именно системы: алмаз — медно-серебряно-титановый

Обработка образцов велась излучением лазера на неодимовом стекле с энергией импульса 9 Дж и длительностью 4 мс. При этом каждый локальный участок поверхности облучался различным количеством импульсов — от одного до пятнадцати. В результате воздействия лазерного излучения в техническом железе образовались зоны, отличающиеся по своим свойствам от исходного а-железа. Средняя глубина проникновения молибдена в матрицу составляет 450—500 мкм. При рассмотрении микрошлифов образцов обнаруживается четкая, неразмытая граница между зоной воздействия лазерного излучения и основным металлом. Данные измерения микротвердости зоны по ее глубине и в поперечном сечении на расстоянии от поверхности 200 мкм свидетельствуют о ее повышении в обработанной области в 1,5 раза по сравнению с микротвердостью а-железа. Результаты дюрометрического исследования показывают, что микротвердость по всей зоне воздействия излучения почти одинаковая, некоторое повышение ее наблюдается у нижней границы зоны. Повышение микротвердости и ее однородное распределение по всей области позволяют предположить наличие твердого раствора молибдена в а-железе. Рентгеноструктурный анализ показал наличие в обработанной зоне двухфазной структуры, которая имеет ОЦК решетки с различными периодами. Одна из них относится к а-железу, а вторая соответствует твердому раствору молибдена в а-железе с увеличенным межплоскостным расстоянием по сравнению с этим расстоянием в матрице. Вследствие того, что при растворении молибдена увеличиваются размеры кристаллической решетки железа, при точном измерении периода решетки можно определить содержание легирующего элемента в твердом растворе. Причем известно, что 1 % по массе молибдена увеличивает период решетки на 0,002 А.

различным количеством импульсов. Несмотря на кратковременность процесса, на процесс перемешивания металлов оказывает влияние и диффузия металлов в жидкой фазе, причем интенсивность диффузии с ростом температуры повышается. Вследствие того, что при воздействии лазерного импульса высокотемпературная зона расплавленного металла четко локализована, отвод тепла от жидкой ванны происходит по всему объему, что обеспечивает весьма высокие скорости охлаждения. Полученный расплав с высокой концентрацией молибдена кристаллизуется с образованием пересыщенного молибденом а-твердого раствора железа.

Якорь 2 соленоида / входит во вращательную пару С со звеном 3. Звено 4 с жестко связанным с ним лотком d вращается вокруг неподвижной оси А и входит во вращательную пару В со звеном 3. Соленоид 1 имеет четыре катушки по количеству сортируемых групп с различным количеством витков. В зависимости от размера контролируемого изделия а соответствующая катушка получает импульс от электрического контрольного измерителя; якорь 2 втягивается на определенную величину, поворачивая при этом лоток d, который устанавливается против лотка соответствующего приемника. По лоткам 5—8 контролируемая деталь направляется в соответствующий сортировочный ящик.

XI. Расчет ожидаемых затрат при создании АТК с АСУ ТП. Он должен выполняться по технически целесообразным вариантам путем суммирования затрат на модернизацию основного технологического оборудования и создание вспомогательного оборудования и АСУ ТП с различным количеством реализуемых функций. Расчет производят прямым методом. Стоимость отдельных функций АСУ ТП в первом приближении можно оценивать по относительным затратам машинного времени ЭВМ на выполнение тех или иных функций (управление работой технологического и вспомогательного оборудования, учет времени работы, планирование загрузки оборудования и т. д.). В случае неполной загрузки ЭВМ на данном участке долевой учет стоимости допускается только при возможности использования ЭВМ на других объектах.

Как следует из таблицы, расчет траектории трещины по различным критериям дает полосу вероятного расположения трещины в элементе конструкции. Выбор "же того или иного критерия

Для сосудов №.№ 1, 2 расчет разрушающего давления по различным критериям механики разрушения (общим числом 12) дает полосу разброса результатов от —17,5% до +6,25%. Результаты экспериментов и расчетов представлены в табл. 35.1. Расчет разрушающего давления для всех восьми сосудов по формулам (33.4), (33.5) дал полосу разброса разрушающих давлений по сравнению с экспериментальными значениями от —2,65% до +3,1%. При расчете коэффициент интенсивности напрязкений вычислялся

Вследствие большого объема проектных данных и наличия_ряда версий проектов PDM должна обладать развитой системой поиска нужных данных по различным критериям.

Эксплуатация ВС по принципу их безопасного повреждения связана с оценкой их технического состояния по различным критериям и подразумевает определение предельного состояния по выработке ресурса до предотказного состояния и до безопасного отказа [57]. Установление ресурса произвольному изделию авиационной техники из условия требуемой безопасности полетов по данным испытаний на надежность связано с оценкой ряда параметров. В частности, необходимо учитывать плотность распределения долговечности при принятом плане испытаний, эквивалентность программ испытаний ожидаемым условиям эксплуатации (соответствие циклов ЗВЗ или ПЦН), степень неадекватности принятой модели надежности изделия реальному физическому объекту, неэквивалентность ожидаемых и реальных условий эксплуатации, а также должно быть учтено качество изготовления изделия. Все перечисленные параметры могут быть оценены приближенно, что приводит к существенному рассеиванию рассматриваемой долговечности каждого элемента конструкции.

Вопрос о том, какому размеру усталостной трещины уделять внимание на практике, определяется условием достижения предельного состояния тела с трещиной и возможностями методов и средств неразрушающего контроля, используемыми на практике для выявления трещин. Исходя из представлений о длительности процесса развития трещин и возможностей неразрушающих методов и средств контроля, а также доступности самих мест контроля эту проблему можно рассматривать непосредственно в рамках рассмотренного выше вопроса об относительной живучести материала. Живучесть основных силовых элементов конструкции оказывается достаточной для введения обоснованного и экономически целесообразного надежного периодического контроля. Вместе с тем даже в однотипных элементах конструкций могут возникать усталостные трещины в результате повреждения поверхности детали в разных сечениях и зонах с различной концентрацией нагрузки. В этих условиях стратегия определения периодичности осмотра, выбор и обоснование метода и средств контроля не могут быть рассмотрены с общих позиций. Необходим анализ особенностей проведения контроля по таким различным критериям, как: доступность зоны контроля, геометрия детали, месторасположение трещины, периодичность осмотров с учетом кинетики роста трещины в зоне контроля, чувствительность метода и стоимость процедуры контроля. Интенсивность осмотров и их трудоемкость могут перекрывать положительный эффект от эксплуатации элемента конструкции по принципу безопасного поврежде-

При многофакторном воздействии могут быть реализованы различные механизмы разрушения, и предельное состояние может быть достигнуто по различным критериям в момент перехода к быстрому разрушению.

Итак, для разнообразных форм трещин, условий работы конструкции и доступности зоны с усталостной трещиной (например, внутренние трещины в сосудах под давлением) могут быть эффективно применены разнообразные способы СУКУТ. В каждом конкретном случае может быть найден компромисс между затратами на средства при применении СУКУТ и требованиями к периодичности осмотра конструкции, а также к условиям ее функционирования по различным критериям достижения предельного состояния. Поэтому после обнаружения трещин в эксплуатации на основе неразрушающего контроля весьма эффективно могут быть проведены операции над элементами конструкции в зоне трещины, частично задерживающие или полностью останавливающие процесс ее распространения в последующем.

Современные конструкции из композиционных материалов находят широкое применение в различных отраслях техники. В процессе эксплуатации в материале этих конструкций может возникать сложное напряженное состояние. Как правило, конструкции из этих материалов являются тонкостенными, поэтому принимается расчетная схема, соответствующая плоскому напряженному состоянию. Составим условия прочности для различных случаев плоского напряженного состояния по различным критериям (табл. 2.8).

Выполнялись работы по оптимизации конструкций подшипников, в частности по установлению оптимального отношения длины к диаметру применительно к различным критериям, по установлению оптимального зазора. Вопрос о расходе масла подшипниками жидкостного трения имел точное решение только для меньшей составляющей расхода: истечению из нагруженной зоны. В последнее время получено экспериментально проверенное решение задачи с помощью электронных счетных машин.

Простейшим по структуре алгоритмом глобального поиска является независимый поиск (методы Монте-Карло), основанный на случайном переборе точек в ограниченном пространстве GP варьируемых параметров [51, 90]. Характерной особенностью методов Монте-Карло является постоянная в течение всего поиска плотность распределения зондирующих точек. Поэтому для решения этими методами задач оптимизации машинных агрегатов с многомерными векторами Р варьируемых параметров обычно необходимо выполнить значительное число проб. Выгодным для задач динамического синтеза машинных агрегатов свойством метода случайного поиска с равномерным распределением пробных точек является возможность одновременного определения нескольких оптимальных решений, соответствующих различным критериям эффективности. Это свойство независимого глобального поиска особенно важно для задач параметрической оптимизации машинных агрегатов, оперирующих с неприводимыми к единой мере локальными критериями эффективности. Такая ситуация характерна для параметрического синтеза динамических моделей машинных агрегатов по критериям эффективности, отражающим, например, общую несущую способность силовой цепи по разнородным факторам динамической нагруженное™ ее отдельных звеньев (передаточного механизма и рабочей машины). Аналогичная ситуация возникает также при оптимизации характеристик управляемых систем машинных агрегатов по критериям устойчивости и качества регулирования.

Для указанных выше задач в результате однократного выполнения процедуры независимого случайного поиска для исследуемой системы определяется в общем случае несколько частных оптимальных решений, отвечающих различным критериям эффективности. Полученные решения обеспечивают необходимую информационную основу для применения неформальных методов на заключительной стадии синтеза многокритериальных задач с ненормализуемыми локальными критериями эффективности. При независимом глобальном поиске в качестве пробных точек, помимо независимых случайных точек, можно использовать некоторые равномерные распределения псевдослучайных чисел: ЛП-поиск [90], ПЛП-поиск [87]. На основе указанных методов могут достаточно эффективно решаться различные оптимизационные задачи динамики машинных агрегатов [28].

Рекомендуем ознакомиться:

Равновесный потенциал

Равновесных концентраций

Радиальные напряжения

Равновесная концентрация

Равновесной диаграмме

Равновесной структуре

Равновесной влажности

Равновесное содержание

Равновесного распределения

Равновесном положении

Меню:

Главная страница Термины