Радиальной протяженности

где Е - модуль упругости материала; А - площадь сечения стержня (для двухсетча-тых куполов суммарная площадь двух поясов); / - радиус инерции в радиальной плоскости; / - средняя длина стержня; R - радиус кривизны поверхности; р - параметр, учитывающий снижение критической нагрузки за счет возможных откло-

Для сетчатого купола с жесткими узлами в радиальной плоскости приближенная методика подбора сечений стержней, обеспечивающая общую устойчивость конструкции, заключается в следующем.

где ?=<х/р - безразмерный параметр прогиба узла; ?о=ао/Р - безразмерный параметр начального прогиба узла; т=р2/р\ - параметр неравномерности нагружения соседних узлов; а - угол поворота стержня в радиальной плоскости в процессе деформации; а0 - начальный угол поворота стержня по отношению к номинальному положению; pl - нагрузка на рассматриваемый узел; р2 ~ нагрузка на соседний

Прочность на изгиб намоточных изделий в радиальной плоскости может быть измерена при испытании балок, вырезанных из стенки трубы в осевом направлении [70]. Такой образец, представленный на рис. 18, а, по существу, аналогичен прямолинейному образцу, который рассматривался в разделе IV.A; необходимо лишь предусмотреть сопряжение кривизны образца и опорных поверхностей, воспринимающих и передающих нагрузку. Очевидно, более удовлетворительными для испытаний на продольный изгиб стенок трубы являются достаточно длинные намотанные трубы, нагруженные, как показано на рис. 18, б.

где Е — модуль упругости материала; Ъ — ширина перемычки в радиальной плоскости; h — толщина перемычки; т — число-перемычек на цилиндре; / — длина перемычек.

точечным измерением в одной радиальной плоскости (перпендикулярной к оси); Dm = (?>max -(- Ошщ)/2 — средний наружный диаметр наружного кольца, причем ^тах и Dmin — наибольшее и наименьшее значения диаметра D, определенные двухточечным измерением в одной радиальной плоскости (перпендикулярной к оси).

при сжатии вдоль волокон при статическом изгибе при растяжении вдоль волокон при скалывании в радиальной плоскости при скалывании в тангенциальной плоскости торцовая радиальная тангенциальная

37 28 10 27 28 16 13 20 15 32 21 19 Сопротивление раскалыванию: в радиальной плоскости • • в тангентальной плоскости 16 19 12 17 20 30 35

Предел прочности при скалывании вдоль волокон: по радиальной плоскости по тангентальной плоскости Коэффициент поперечной дефор-

кривошипа 11. Продольная ось пальца 10 расположена в радиальной плоскости кривошипа. Три звена 11—10; 8—9 и 7 образуют двойной универсальный шарнир.

Анализ течения в патрубках показал, что форма патрубка в радиальной плоскости определяет неравномерность поля скоростей на входе в колесо в окружном направлении, характеризуемую коэффициентом неравномерности скоростей.

имеет меньшую радиальную протяженность. Осевая решетка составляется из лопаток, образующих двухъярусную решетку, нижний ярус которой сопрягается с каналами радиальной решетки, имеющими большую радиальную протяженность, а верхний ярус — с каналами меньшей радиальной протяженности. Каналы правого направления деления на ярусы не имеют. Такое РК делит поток на три части в заданном соотношении расходов. Необходимо иметь в виду, что каналы верхнего и нижнего яруса левого потока могут срабатывать различные перепады энтальпий (рис. 2.15, а).

В ступени турбины происходит передача энергии от рабочего тела на вал РК, и расход газа при прочих равных параметрах существенно зависит от степени реактивности, которая в первом приближении определяется для РОС соотношением площадей проходных сечений НА и РК, а также значением коэффициента радиальности. Экспериментальные данные свидетельствуют о существенном влиянии на степень реактивности обратных течений, загромождающих проточную часть РК. Как указывалось выше, интенсивность влияния обратных токов на рабочий процесс ступени в большой степени зависит от радиальной протяженности выходного сечения РК, которая характеризуется отношением высоты лопатки на выходе РК /2 к диаметру d2 [см. формулу (4.8)1: /2 = lzldz. Испытанная серия ступеней имела одинаковые эффективные углы выхода решеток НА а1Эф = 18°. Чтобы учесть влияние величины угла аь необходимо ввести коэффициент /Ci = = sin a^sin а10. Влияние величины угла р*2 косвенно учитывается отношением l2/d2.

Анализ экспериментальных данных показывает, что коэффициент Ст должен зависеть от радиальной протяженности выходного сечения, т. е. относительной длины лопатки 12 = /2/d.2 на выходе РК. Полученная экспериментальная зависимость в интервале /2 = 0,11-г-0,31, который практически охватывает весь воз-

Для обеспечения дальнейшего снижения температуры и температурной разности в отдельных элементах цилиндра можно рекомендовать использование двойных экранов в зоне сопловой коробки, а также уменьшение радиальной протяженности кольцевых выступов диафрагм с максимальным удалением их от решетки направляющих лопаток.

Увеличение радиальной протяженности насосного и турбинного колес, способствует увеличению жесткости z гидротрансформаторов с центростремительным турбинным колесом. Для увеличения /кр таких гидротрансформаторов можно рекомендовать увеличение $\z и г\3 или уменьшение Pis, П2 и г22.

Для радиальных ступеней гидротрансформаторов с короткими лопатками (малой радиальной протяженности) можно использовать профили осевых решеток.

Длина хорды / зависит от относительной радиальной протяженности решетки (1 —6) и угла установки у.

Для выяснения относительного влияния кавитации на характеристику испытываемого рабочего колеса производилось измерение с помощью игольчатых зондов радиальной протяженности кавитации. Результаты этих опытов представлены на рис. 7-38. Примечательно, что радиальная протяженность щелевой кавитации на периферии хп не зависит от напора, в то время как щелевая

левая кавитация у втулки [Л. 15, 45]. Щелевая кавитация на периферии, возникавшая при 0=1-^-1,3 и развивавшаяся при уменьшении о, по своей радиальной протяженности оказалась практически не зависящей от экспериментального напора.

угол а на расчетном режиме делают в пределах 12 ... 16°, так что длина траектории частицы получается примерно в четыре раза больше радиальной протяженности диффузора. Это приводит к большим потерям в щелевом диффузоре. Кроме того, при приемлемых размерах диаметра диффузора не получается нужной степени уменьшения скорости потока. Учитывая это, в современных центробежных компрессорах диффузоры выполняют в виде комбинаций щелевого (начальный участок) и лопаточного диффузора (рис. 6.9).

Цилиндровое 38 (цилиндровое 6), ГО(:Т 6411-52 При 100°С 32—44 4,5 — 6,0 300 + 17 Тихоходные паровые машины с перегревом пара до 320—350° С; металлургическое оборудование с циркуляционными системами смазки при небольшой радиальной протяженности трубопроводов и в залиЁ-ных системах (ванны, картеры)