Радиальном направлениях

Условимся называть: w0 — размер деформирования, равный радиальному перемещению точки гибкого колеса по большой оси генератора; большая и малая оси генератора — большая и малая оси деформированного гибкого колеса.

где индекв 1 относится к моментной нагрузке (и углу поворота), а индекс 2 — к поперечной нагрузке и радиальному перемещению. Рассмотрим теперь короткую оболочку, нагруженную по торцам (рис. 3.20). Если величина В/ < 3, то в решении однородного уравнения следует еохранить как возрастающую, так и убывающую чаоти. Ради удобства вычислений целесообразно выразить решение однородного уравнения через функции А. Н. Крылова, являющиеся линейными комбинациями функций / и /ф. Функции А. Н. Крылова имеют следующий вид:<

здесь /С,-г(2, t) и Kir(z, ?) — функции влияния для i-й оболочки, равные радиальному перемещению в сечении z от единичных силовых факторов (сил) в сечении ? (соотношения для функций влияния даны на с. 38); / — длина соединения.

Минус перед вторым выражением свидетельствует о том, что положительному радиальному перемещению края нижнего конуса (внутрь трубы) соответствуют кольцевые силы сжатия. Краевые кольцевые напряжения, нормальные силы, а также поперечные силы выражаются формулами:

В точках G и L со стороны полумуфт на диск действует сила Х2, препятствующая его радиальному перемещению в этих точках, и момент Х3, ограничивающий угловую деформацию диска. Силы Х2 в целом на диске уравновешиваются, уравновешивание же момента Х3 связано с появлением дополнительных окружных усилий:

Фиг. 29. Схема процесса врезания на вертикальном зубо-строгальном станке по п. 4 табл. 10: ; — двухпроходиый кулачок; 2 — режущее колесо; 3 — заготовка;
Для обработки обечайка устанавливается неподвижно на двух опорах (люнетах) и закрепляется с помощью накидных цепей. Резцы устанавливаются в двух суппортах, укрепленных на планшайбе станка. При этом вращение планшайбы передается резцам. Благодаря продольному и радиальному перемещению суппортов можно производить как подрезку (планировку) торца обечайки, так и расточку или обточку ее конца.

Поворот под действием давления объясняется тем, что радиальному перемещению стенок оболочки (трубы)

Условимся называть: и>0 — размер деформирования, равный радиальному перемещению точки гибкого колеса по большой оси генератора; большая и малая оси генератора — большая и малая оси формы деформирования гибкого колеса в торцовом сечении.

где индеке 1 относится к моментной нагрузке (и углу поворота), а индекс 2 — к поперечной нагрузке и радиальному перемещению. Рассмотрим теперь короткую оболочку, нагруженную по торцам (рис. 3.20). Если величина р1/ < 3, то в решении однородного уравнения следует сохранить как возрастающую, так и убывающую части. Ради удобства вычислений целесообразно выразить решение однородного уравнения через функции А. Н. Крылова, являющиеся линейными комбинациями функций / и /^. Функции А. Н. Крылова имеют следующий вид:

В тех узлах, где имеются шпангоуты, в диагональные элементы матрицы жесткости, соответствующие радиальному перемещению и углу поворота, в соответствии с (7.96) добавляются слагаемые 2nEFi/yoi и 2nEJi/yoi.

Угол поворота от действия давления р возникает потому, что радиальному перемещению стенок трубы

Разновидностью радиально-лучевого центрирования является штифтовое (пальцевое) центрирование. Центрирующие штифты плотно устанавливают в совместно обработанные отверстия соединяемых деталей (рис. 261, б). Буртик в данном случае служит для предварительного центрирования фланцев при обработке. Затяжки соединения этот способ не обеспечивает; штифты лишь фиксируют детали в осевом и радиальном направлениях. Герметичность соединения можно обеспечить упругими уплотняющими элементами, закладываемыми в стык (рис. 261, в).

Простейший способ образования одноклиновых опор состоит в придании поверхности диска 1 (рис. 416, а) или опорной шайбы 2 (вид б) регламентированного перекоса относительно плоскости вращения. Между поверхностями образуется клиновидный зазор, расширяющийся в окружном направлении по обе стороны от точки А наибольшего сближения поверхностей и в радиальном направлении по мере приближения к центру. Если угол клина по окружности достаточно мал, то в суживающейся по направлению вращения части зазора возникает гидродинамическое давление, распространяющееся на угол ~ 60° от точки А в сторону, противоположную вращению (заштрихованные площадки). Давление максимально в точке А и падает в окружном и радиальном направлениях по мере увеличения зазора.

Цилиндрические шарниры фиксируют сегменты в окружном и радиальном направлениях, а также от проворота в плоскости вращения. При сферических шарнирах сегменты стопорят от проворота с помощью закраин т на опорной шайбе или штифтов п (вид в), расположенных в промежутках между сегментами и заходящих в полукруглые гнезда на торцах сегментов.

где aBe, OBZ, oBr - временные сопротивления образцов, вырезанных в окружном, осевом и радиальном направлениях цилиндра; Св, С7„ G - соответствующие значения постоянной С. При х > 1 Овг > овв = OBZ- Если

г^ - радиус сжатой зоны футеровки лещади или днища печи (/=1,2,3); Eti Er - модуль упругости кладки в кольцевом и радиальном направлениях; ТКк - условное расчетное значение температуры на боковой поверхности кладки лещади при наружном радиусе футеровки Гф Ттах - максимальное значение температуры в центре днища (для высокоглиноземистой кладки 71тах=1000°С, для углеродистых блоков Гтах=1500°С) принимается по технологическому заданию на глубине 1 м; Т0 - значение нагрева в центре лещади.

Сравнительный анализ осевых перемещений х- и ?-колец позволяет уяснить две отличительные особенности, обусловленные осевой деформацией йц, [=1,1. Первая особенность связана с количественной оценкой внешнего давления при замере осевых перемещений и деформаций. В *-коль-цах из Sepcarb-4D это давление ограничивается величиной 10 МПа, тогда как в ^-кольцах оно вдвое больше. Это объясняется тем, что направление 1, ортогональное плоскости действия напряжений при сжатии ^-кольца, обладает наивысшей в материале жесткостью, существенно превосходящей жесткости в радиальных направлениях кольца (см. табл. 6.23). В х-колъ-це жесткости в осевом и радиальном направлениях одинаковы, или различие их в направлениях 1 и Г менее существенно, чем в ^-кольце.

Перемещение конуса относительно матрицы обусловливает деформативность адгезионного слоя как в осевом, так и в радиальном направлениях.

Устройство представляет собой каретку с удлинительными штангами, на которой установлен акустический блок для контроля в продольном и радиальном направлениях. Имеет систему обеспечения акустического контакта и высокочастотный тракт, подключенный к серийному дефектоскопу.

применение устройства, которые по результатам измерения производят смещение фрезы в осевом и радиальном направлениях для предупреждения брака вследствие износа инструмента. Этот способ также может быть назван профилактическим.

использование переналаживаемых механизмов в составе традиционного оборудования; например, в агрегатных станках используют шпиндельные коробки, у которых ряд шпинделей подвижны в осевом и радиальном направлениях относительно корпуса и т.д.

Можно представить себе это явление так. Стеснение перемещения на контуре вкладыша создает поперечные растягивающие деформации, которые вследствие эффекта Пуассона порождают деформации сжатия в кольцевом и радиальном направлениях. Сокращение в кольцевом направлении сдерживается вкладышем. Это означает, что должны возникнуть еще большие деформации сжатия в радиальном направлении, чтобы сохранить объем почти