Расчетные диаграммы

В расчете используют коэффициент перегрузки Кп=Ттах/ /Т, где Ттлк максимальный кратковременный действующий вращающий момент (момент перегрузки); Т1—номинальный (расчетный) вращающий момент. Общие пластические деформации в период действия кратковременных перегрузок будут отсутствовать, если возникающие при этом напряжения не будут превышать предел текучести материала.

Расчетный вращающий момент для муфт с металлическими упругими элементами

где значения D0 и D — в м; Т — расчетный вращающий момент, Н • м; Da — наружный диаметр пружины, мм; Я0 — длина пружины в ненагруженном состоянии, мм; Л0 = А./2 — предварительная деформация пружины, равная половине общей деформации под нагрузкой, мм; А — зазор между цилиндрическими направляющими на сегментах, мм; Я1)ед — предельная деформация пружины, мм.

В расчете используют коэффициент перегрузки КП = Ттях/Т, где 7тах — максимальный кратковременно действующий вращающий момент (момент перегрузки); Т — номинальный (расчетный) вращающий момент. Для большинства асинхронных электродвигателей К„ = 2,2 (см. табл. 24.8).

где Т — расчетный вращающий момент, Н-м [см. (20.1), (20.2)]; Da — наружный диаметр пружины; / — длина пружины после предварительного сжатия; HQ — длина пружины в ненагруженном состоянии; Я,0 = Х/2 — предварительная деформация пружины, равная половине общей деформации под нагрузкой; А — зазор между цилиндрическими направляющими двух соседних сегментов; А,пред — предельная деформация пружины.

где Т — расчетный вращающий момент, Н-м [см. (20.1), (20.2). Далее определяют (см. [ 14]): — диаметр стержней (мм)

где "/'—расчетный вращающий момент, Н»м см. (20.1), (20.2)).

увеличение номинальных напряжении; F/ = 2-103 TlH/dt —окружная сила на делительном диаметре; Т1Н — расчетный вращающий момент на шестерне, Н-м;

расчетный вращающий момент, Н-м; d\ — делительный диаметр шестерни, мм; Ур — коэффициент угла наклона зубьев, для прямозубых передач Хр=1; Yt=\/t*— коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев.

При расчете центробежных муфт исходят из условия, чтобы при заданной номинальной частоте вращения п муфта передавала расчетный вращающий момент Т. Причем включение должно начинаться с некоторой частоты вращения л0,

где Тр — расчетный вращающий момент, передаваемый муфтой; D1 — диаметр окружности расположения пальцев; ориентировочно Ог » « (0,7 -е- 0,8) D.

РАСЧЕТНЫЕ ДИАГРАММЫ

Расчетные диаграммы...... 468

Рис. 4.10. Расчетные диаграммы Рис. 4.11. Расчетные диаграммы де-<т(е) слоистого композита [±45] „ формирования слоистого углепластика

нение угла наклона кривой деформирования происходит после разрушения и разгрузки каждого слоя. Это иллюстрируется на рис. 4.Н, где показаны расчетные диаграммы, построенные при помощи подходов Сандху (светлые кружки), Петита — Ваддоупса (светлые треугольники) и Цая — By (светлые квадраты) для слоистого углепластика [Оо/±45°]«, нагружаемого под углом 30° к направлению главной оси.

Расчетные диаграммы деформирования получали в результате численного интегрирования методом Рунге — Кутта уравнения

На рис. 2.6.1, б и 2.6.5 показаны экспериментальные и расчетные диаграммы деформирования при различных программах нагружения. Построения проведены в условных единицах в соответствии с записью экспериментальных диаграмм.

Рис. 26. Расчетные диаграммы областей существования нераспространяющихся усталостных трещин в деталях из стали со"в = 500МПа при различных коэффициентах асимметрии цикла:

Некоторые расчетные диаграммы протекания процесса впрыска топлива дизелей типа М-50 приведены на рис. 2. Отклонения расчетных диаграмм давления от экспериментальных при одинаковых режимах работы в идентичных сечениях нагнетательного трубопровода составляют величину до 2,5—3% от максимального давления. Это свидетельствует о высокой точности разработанной математической модели.

РАСЧЕТНЫЕ ДИАГРАММЫ

Расчетные диаграммы......468

Рис. 5.16. Расчетные диаграммы циклического деформирования при сложном пропорциональном нагружении: a — по компоненте ехх; б — по компоненте еиа; б — по компоненте е