Расчетных диаметрах

В некоторых случаях [40, 42, 43] для приближенных оценок упругих констант материалов с многонаправленной пространственной ориентацией волокон прибегают к формальным методам усреднения по Фойгту или Рейссу, характерным для среды с включениями. В качестве «включения» рассматривается анизотропный расчетный элемент, по упругим свойствам представляющий собой однонаправленный волокнистый материал. Повторяющийся элемент пространственно-армированного материала «составлен» таким образом из расчетных элементов, число которых равно числу направлений армирования. Принято, что все связующее композиционного материала распределено по расчетным элементам пропорционально объему арматуры каждого направления. Вследствие этого считается, что повторяющийся объемный элемент материала, упругие свойства которого следует определить, весь заполнен расчетными элементами с относительными объемами, равными отношению содержания арматуры в них ко всей арматуре повторяющегося элемента.

Численное значение относительных объемов однонаправленно-армирован-ных расчетных элементов определяется по правой части формулы (3.45). Очевидный недостаток в описании физической модели материала состоит в том, что взаимодействие расчетных элементов в пределах повторяющегося объема композиционного материала в принципе не может быть определено. Так как любой выделенный объем содержит «пронизывающие» друг друга расчетные элементы всех заданных направлений, то, естественно, отсутствуют граничные поверхности, на которых могли бы задаваться статико-кинематические условия взаимодействия элементов.

Метод усреднения деформационных констант расчетных элементов, не отражая их взаимодействия, носит условный характер. В определенных условиях усреднение жесткостей по Фойгту или Рейссу может приводить к точным значениям, например для слоистой модели в плоской задаче

Используя метод усреднения для компонент тензора жесткости и податливости в отдельности, вводили с целью наилучшей корреляции результатов расчета с экспериментальными данными эмпирический коэффициент, значения которого заключены в пределах 0 < k < 1 [40, 42, 43]. В этом случае эффективные компоненты жесткости пространственно-армированного материала находят по правилу «смеси» усредненных в пределах повторяющегося объема значений компонент тензора жесткости расчетных элементов и их обратного тензора податливости:

В силу линейного характера изменения температуры в пределах расчетных элементов справедливы равенства

В силу линейного характера изменения температуры в пределах расчетных элементов справедливы равенства

не в два раза, а всего лишь в 1,4—1,6 раза. Объясняется это тем, что увеличение нагрузки сказывается только на увеличении веса расчетных элементов; вес же конструктивных элементов, а также всякого рода лестниц и площадок не увеличивается.

В некоторых случаях [40, 42, 43] для приближенных оценок упругих констант материалов с многонаправленной пространственной ориентацией волокон прибегают к формальным методам усреднения по Фойгту или Рейссу, характерным для среды с включениями. В качестве «включения» рассматривается анизотропный расчетный элемент, по упругим свойствам представляющий собой однонаправленный волокнистый материал. Повторяющийся элемент пространственно-армированного материала «составлен» таким образом из расчетных элементов, число которых равно числу направлений армирования. Принято, что все связующее композиционного материала распределено по расчетным элементам пропорционально объему арматуры каждого направления. Вследствие этого считается, что повторяющийся объемный элемент материала, упругие свойства которого следует определить, весь заполнен расчетными элементами с относительными объемами, равными отношению содержания арматуры в них ко всей арматуре повторяющегося элемента.

Численное значение относительных объемов однонаправленно-армирован-ных расчетных элементов определяется по правой части формулы (3.45). Очевидный недостаток в описании физической модели материала состоит в том, что взаимодействие расчетных элементов в пределах повторяющегося объема композиционного материала в принципе не может быть определено. Так как любой выделенный объем содержит «пронизывающие» друг друга расчетные элементы всех заданных направлений, то, естественно, отсутствуют граничные поверхности, на которых могли бы задаваться статико-кинематические условия взаимодействия элементов.

Метод усреднения деформационных констант расчетных элементов, не отражая их взаимодействия, носит условный характер. В определенных условиях усреднение жесткостей по Фойгту или Рейссу может приводить к точным значениям, например для слоистой модели в плоской задаче

Используя метод усреднения для компонент тензора жесткости и податливости в отдельности, вводили с целью наилучшей корреляции результатов расчета с экспериментальными данными эмпирический коэффициент, значения которого заключены в пределах 0 < k < 1 [40, 42, 43]. В этом случае эффективные компоненты жесткости пространственно-армированного материала находят по правилу «смеси» усредненных в пределах повторяющегося объема значений компонент тензора жесткости расчетных элементов и их обратного тензора податливости:

1) при обработке канавок шкивов обеспечить наименьшие различия в расчетных диаметрах всех канавок (см. стр. 536).

при расчетных диаметрах, мм

При выполнении шкивов для передач с несколькими клиновыми ремнями необходимо обеспечить минимальные отклонения в расчетных диаметрах всех канавок каждого шкива (стр. 529). При несоблю-

Разница 6Ad в расчетных диаметрах канавок шкива или разница в размерах / должна быть в пределах: »

1) при обработке канавок шкивов обеспечить наименьшие различия в расчетных диаметрах всех канавок (см. стр. 536).

при расчетных диаметрах, мм

При выполнении шкивов для передач с несколькими клиновыми ремнями необходимо обеспечить минимальные отклонения в расчетных диаметрах всех канавок каждого шкива (стр. 529). При несоблю-

Разница Shd в расчетных диаметрах канавок шкива или разница в размерах / должна быть в пределах:

25. Разница 6Adp в расчетных диаметрах мпогоканавочного шкива и расчетный диаметр меньшего шкива

•— — клиноременных передач 464—488 — Нормы точности статической балансировки 486 — Предпочтительные расчетные диаметры и их допустимые отклонения 484— Профиль канавок 485 — Разница в расчетных диаметрах многоканавочного шкива и расчетный диаметр меньшего шкива 484 —, Технические требования 486

1) при обработке канавок шкивов обеспечить наименьшие различия в расчетных диаметрах всех канавок (см. стр. 726);