Расчетных параметрах

Опасными являются точки, в которых возникают наибольшие растягивающие напряжения (для чугуна предел прочности на сжатие примерно в 4 раза выше, чем на растяжение, а расчетные напряжения растяжения незначительно отличаются от расчетных напряжений сжатия). Коэффициент запаса прочности (для чугуна СЧ21-40 авр = 21 кГ/мм* = 206 Мя/л2)

14. Определение фактических (расчетных) напряжений не производим, так как модуль округлен до ближайшего большего значения по стандарту, а остальные параметры остались неизменными.

б) проверочный расчет, когда производится оценка прочности сравнением расчетных напряжений с допускаемыми для сконструированной детали или расчетного коэффициента безопасности с допустимым коэффициентом безопасности. Условия прочности записывают следующим образом:

УТОЧНЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ

Повышение расчетных напряжений. Некоторые возможности уменьшения массы заложены в повышении расчетных напряжений и снижении запасов надежности.

Надо иметь в виду, что увеличение расчетных напряжений без изменения формы деталей всегда сопровождается уменьшением жесткости, которая во многих случаях определяет работоспособность детали.

' Расчетные напряжения и запасы надежности. Существует два главных направления выбора расчетных напряжений и запасов надежности.. ,

где HI - коэффициент, учитывающий различие величин действительных нагрузок н нагрузок, вводимых в расчет, а также различие величин действительных и расчетных напряжений из-за неточности расчетных формул; ;ь — коэффициент, учитывающий неоднородность материала, влияние макро- н микродефектов и остаточных напряжений в материале; и3 — коэффициент, учитывающий степень ответственности детали и требования к надежности детали в эксплуатации.

Следует соблюдать большую осторожность при уменьшении запасов надежности и вводить конструктивные изменения только после тщательной экспериментальной или, лучше, эксплуатационной проверки. Выигрыш в массе от увеличения расчетных напряжений в большинстве случаев невелик из-за относительно небольшого удельного веса расчетных деталей в конструкции большинства машин. Риск же значителен. В первую очередь снижается жесткость деталей, которая во многих случаях определяет работоспособность конструкции. Уменьшение жесткости может вызвать появление добавочных, трудно учитываемых нагрузок, ухудшающих условия работы деталей. 'Поэтому при повышении расчетных напряжений Обязательны аналитическая или экспериментальная проверка степени уменьшения жесткости. Целесообразно сгнетать увеличение расчетных напряжений с конструктивными методами повышения жесткости (придание деталям рациональных форм).

сводится к снижению напряжений, что скрадывает основное преимущество высокопрочных материалов; возможность повышения расчетных напряжений с соответствующим выигрышем в массе. Это преимущество удается реализовать лишь отчасти и при очень большом утонении стенок (до величины порядка 1—2 мм для обычных деталей в общем машиностроении), т. е. при переходе на оболочковые конструкции.

Бетон обладает свойством ползучести. При напряжениях сжатия, превышающих 0,3—0,5 кубиковой прочности, бетоа приходит-в— состояние текучести, и размеры бетонных изделий под нагрузкой самопроизвольно изменяются. Это требует ограничения расчетных напряжений сжатия довольно низким пределом (0,25-0,3 кубиковой прочности). •»

Паропроизводительность котла ТФП-25/50 при расчетных параметрах печных газов 25 т/ч, давление пара

При расчете доли усталостных повреждений используют результаты испытаний в жестком режиме нагружения, в частности кривые малоцикловой усталости при расчетных параметрах (температуре, частоте и скорости изменения в цикле параметров нагружения), причем в широком интервале изменения коэффициента асимметрии цикла деформаций долговечность материалов определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.2).

изготовлены и испытаны в полном соответствии с .Правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды", утвержденными Госгортехнадзорои СССР, ТУ и признан годным к работе при расчетных параметрах.

Результаты испытания ЦКТИ опытного котла ДКВр-10-39-440 с топкой системы Померанцева (рис. 1-18) при сжигании древесных отходов с влажностью Wv = 46 -г- 59% показали, что котел обеспечивает паровую нагрузку до 3,1 кг/сек при расчетных параметрах пара; циркуляция при различных нагрузках оказалась вполне надежной. Потери тепла с уходящими газами находились в пределах от 10,8 до 15% (в зависимости от нагрузки котла). Коэффициент полезного действия (брутто) котла получен равным 78%. При номинальной паропроизводительности сопротивление газового тракта котла составляет 78 дан/м2 (ниже расчетного значения 110 дан/м2), а сопротивление воздушного тракта 264 дан/м2 (выше расчетного).

Ниже излагаются особенности работы турбины при дроссельном регулировании. Обычно различают экономическую и номинальную нагрузки турбин. Если дроссельное парораспределение сочетается с обводным, то повышение нагрузки от экономической до номинальной осуществляется подводом части свежего пара в камеру одной из промежуточных ступеней. Максимальные теп-лопадения на ступенях до перегрузочной камеры будут при экономической нагрузке. Максимальные теплопаде-ния на ступенях за перегрузочной камерой будут при номинальной нагрузке и расчетных параметрах пара. При наличии обводного регулирования необходимо следить за тем, чтобы количество пара, протекающее через ступени до перегрузочной камеры, во избежание перегрева лопаток не было очень малым.

Осветлитель типа ЦНИИ-1 а предназначен также при несколько иных основных расчетных параметрах для проведения известкования и известково-содовой обработки.

. Очистка конденсата от продуктов коррозии и кремнекислоты приобретает особое значение в периоды пуска нового оборудования, когда концентрация примесей в пароводяном тракте бывает повышенной из-за вымывания отложений, оставшихся после предпусковых химических промывок. Непрерывное и эффективное удаление на установке конденсатоочистки грубодисперсных и растворенных примесей обеспечивает сокращение предпускового периода энергетических блоков и быстрое установление нормальных водных режимов станции, а также уменьшает время, необходимое для включения в работу турбины при расчетных параметрах и с полной нагрузкой после простоев оборудования.

Совместное выделение теплоты и газов (независимо от объемной массы) при общеобменной вентиляции, когда имеются избытки теплоты при расчетных параметрах «Б» наружного воздуха для холодного периода года 3

К настоящему времени в Советском Союзе уже накоплен значительный опыт в проектировании, изготовлении и монтаже подобных парогазовых установок (ПГУ). Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ) [1] разработаны комбинированные ПГУ мощностью N3 = 150— 200 Мет. В этих установках давление в газовом тракте Р = 1 ата, мощность газовой турбины 50 Мет, температура газа перед турбиной 1023° К. Установка представляет собой блок, состоящий из паровой турбины и высоконапорного парогенератора с двумя перегревателями мощностью 150 Мет. При расчетных параметрах (Р = 130 ата; Т = 840° К) к.п.д. комбинированной ПГУ достигает 42%. Затраты металла на 40% меньше, чем для котельного агрегата аналогичной мощности. На такую же величину одновременно сокращаются и капитальные вложения. Установка мощностью 200 Мет будет введена в строй на одной из электростанций СССР.

Главный питательный насос рассчитан на 1050 т/ч питательной воды. Он приводится паровой турбиной мощностью 13 МВт при п = 6000 об/мин. Пар к этой турбине поступает из линии отбора кПВД-6 при расчетных параметрах около 1,58 МПа и 723 К и отводится в ПНД-3 и во вторую ступень бойлера, а избыток подается в камеру за 12-й ступенью ЦСД. Отвод этого пара в свой конденсатор не приносит заметной выгоды, поскольку последняя ступень главной турбины имеет достаточную площадь S, и выигрыш от уменьшения выходной кинетической энергии незначителен.

По сравнению с остальной продукцией завода начала 60-х годов котлы паропроизводительностью 220 т/ч являются наиболее распространенными. Каждый из них, как и котлы ТП-230-2 и ТП-230-Б, обеспечивает получение электрической мощности 50 Мет, но в отличие от этих котлов выдает пар с более высокой температурой, хотя в соответственно и меньшем кол'ичестве, Практический опыт показал, что номинальная паропроиз'водителыность котла не всегда соответствует производительности, необходимой для работы паровой турбины. На конденсационных электростанциях при работе на расчетных параметрах для получения электрической мощности 50 Мет требуется лишь около' 200 т/ч пара. Повышение нагрузки котла до номинальной необходимо^ только тогда, когда часть пара отбирается из турбины для различных потребителей вне электростанции..