Расчетных температур

Инициирование усталостных трещин в образцах третьей серии наблюдалось в зонах перехода угловых швов к многослойному металлу. Сопротивление усталостным разрушениям исследованных образцов оказалось практически одинаковым (рис. 5). Результаты их испытаний, также как и в предыдущем случае, можно отнести к одной области рассеяния, свойственной серийным усталостным испытаниям однотипных сварных образцов. Полученные данные свидетельствуют о том, что при проверке на выносливость несущей стенки многослойных конструкций значения расчетных сопротивлений для стыковых соединений, узлов вварки монолитных патрубков угловыми швами и сечений, ослабленных перфорационными отверстиями, могут приниматься одинаковыми.

3. При проверке на выносливость несущей стенки многослойных конструкций значения расчетных сопротивлений для стыковых соединений, узлов вварки монолитных патрубков угловыми швами и сечений, ослабленных перфорационными отверстиями, могут приниматься одинаковыми.

где ? Дйцс — ' сумма расчетных сопротивлений всасывающего тракта без поправок, мм вод. ст.; h^ap — среднее барометрическое давление, мм рт. ст., которое принимается по графику на рис. 2-6 в зависимости от высоты расположения котельной над уровнем моря Н, м. Если эта высота не превышает 200 м, понижение барометрического давления в расчете не учитывается, т. е. принимается Лбар = 760 мм рт. ст.

где 2 Дйиагн — сумма расчетных сопротивлений по всему нагнетательному тракту, включая дымовую трубу, мм вод. ст.; 1г"агя = и?

где % AftH — сумма расчетных сопротивлений напорного тракта, мм вод. ст., без поправки на давление; йбар — барометрическое давление, мм рт. ст., которое при отсутствии специального задания принимается по рис. 2-6 в зависимости от высоты местности над уровнем моря. Если эта высота не превышает 200 м, принимается h^av = = 760 мм рт. ст.

Если какой-нибудь элемент котла конструктивно изменяется, то пересчет удобнее вести, пользуясь суммой расчетных сопротивлений тракта без поправок ? Аи, мм вод. ст. Тогда формула (IV-2) примет вид

Сварные соединения должны быть по возможности равнопрочными с основным металлом элементов конструкции при всех температурах во время эксплуатации, а также при всех видах нагрузки (статических, ударных и вибрационных). Допускаемые напряжения и расчетные сопротивления для сварных соединений назначают в долях от основных величин допускаемых напряжений и расчетных сопротивлений для основного металла.

В проектных методах расчета часто используют нормативное значение предела текучести от или временного сопротивления ов для определенных марок сталей. Эти значения приводят в качестве справочных для последующего определения по ним расчетных сопротивлений или допускаемых напряжений.

Чтобы не входить в противоречие с численными значениями расчетных сопротивлений для угловых швов RwJ., установленных S СНиП, целесообразно обратным расчетом по (8.4.6) установить значения ик па , полагая, как указано выше, т; = 0,75, ям = 1,1, ир = 1,25 и 1,35 для разных уровней прочности. В табл.8.4.2 приведены вычисленные из (8.4.6) значения произведения коэффициентов пк па.

Завершая обзор развития подходов к назначению норм допускаемых напряжений, нельзя не отметить, что пределы выносливости, послужившие основой для принятия существующих нормативных значений допускаемых напряжений и расчетных сопротивлений, в основном получены на образцах сравнительно небольших размеров. Поэтому эти нормы отражают условия работы сварных соединений с относительно низким уровнем остаточных сварочных напряжений (ОСИ).

Нетрудно также выписать аналогичные соотношения для систем с резервированием. Если из эмпирических или интуитивных соображений задать соотношения Q2 / Q\, 63 / Q\, • • •, то нормативные показатели надежности подсистем можно вычислить для каждого класса в зависимости-от нормативного показателя надежности сооружения в целом и от числа подсистем. После этого задача об определении расчетных нагрузок и расчетных сопротивлений может быть решена однозначно.

1. При расчетных температурах ниже 20°С допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20°С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.

2. Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемые напряжения определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,5 МПа в сторону меньшего значения.

1. При расчетных температурах ниже 20°С допускаемые напряжения при- -нимают такими же, как при 20°С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.

2 Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемые напряжения определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,5 МПа в сторону меньшего значения.

Конструкции разработаны для применения в отапливаемых одноэтажных производственных зданиях, возводимых в I-VI снеговых и ветровых районах при шаге ферм 4ми1-Ши1-1У соответственно при шаге 6 м, для расчетных температур -40 °С и выше, при расчетной сейсмичности до 9 баллов. Здания могут быть как однопролетными, так и многопролетными, бесфонарными и с зенитными фонарями, без перепадов высот и с перепадом, с пролетами 18, 24 и 30 м, при высоте здания не более 18 м, шагом колонн 12 м по средним рядам и 6 м или 12 м по крайним рядам. Здания могут быть бескрановые, с мостовыми кранами групп режимов

При определении расчетных температур кожуха кольцевого участка ВГД к значениям температур кожуха, полученным расчетом по формуле (13.32), следует прибавлять Tconst=50°C, для всех остальных участков ВГД Т<10аЛ=0°С. Изменение температуры по толщине слоев происходит по закону прямой (см.формулу 13.34).

табл. 13. 22, 13.23 в интервале граничных расчетных температур 7}-7}+1. Радиальные напряжения в теплоизоляционном слое футеровки

где Рмин=«/Д^) находят по табл. 13.22 или по другим имеющимся источникам для несущих слоев футеровки в интервале граничных расчетных температур.

Из уравнения (3-121) следует, что значения расчетных температур зависят от числа Fo, т. е. от способа разбиения пространственно-временной области. Выбирая интервалы разбиения бх и 3^, мы можем получить любое значение числа Fo. Однако, как показывает анализ, решение устойчиво не при любом значении Fo, а следовательно, выбор величин 8Х и 8^ не произволен. Анализ отклонения числового расчета

Для закрытой системы теплоснабжения, которая принята для АТЭЦ, влияние «условной» расчетной температуры теплоносителя на изменения приведенных затрат в теплофикационную систему показано на рис. 6.5. Приведенная на нем зависимость позволяет выделить зону оптимальных значений «условных» расчетных температур теплоносителя (i? = 170 — 200°С), в пределах которой варианты отличаются от оптимального по приведенным затратам не более чем на 0,5 млн руб. Экономический эффект перехода на оптимальные значения «условных» температурных графиков составляет 2,5— 2,7 млн руб. приведенных затрат, а наибольшая экономия расхода

Говоря о нормативных условиях расчета надежности, можно отметить действующие правила определения расчетных температур наружного воздуха, скорости ветра и других факторов, участвующих в формировании нагрузок теплоснабжающих систем; расчетные возмущения, учитываемые при анализе устойчивости режимов ЭЭС; правила расчета необходимого ремонтного резерва генерирующей мощности системы; правила и расчетные коэффициенты определения перетоков мощности по межсистемным связям (с учетом случайных колебаний нагрузки) в ЭЭС, годовой производительности магистральных нефте- и газопроводов и т. д.