Расчетных выражений

1. При расчетных температурах ниже 20°С допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20°С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.

Примечание: при расчетных температурах ниже 200°С сталь марок 12MXJ2XM, 15ХМ применять не рекомендуется

1. При расчетных температурах ниже 20°С допускаемые напряжения при- -нимают такими же, как при 20°С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.

Примечание: при расчетных температурах ниже 200°С сталь марок 12МХ.12ХМ, 15ХМ применять не рекомендуется

Эквивалентное время при заданных температурах металла и продуктов сгорания равно времени, при котором уменьшение удельной массы (глубина коррозии) металла равно той же величине в процессе коррозии в переменном температурном режиме температур металла и газа. Суммарное эквивалентное время при заданных (расчетных) температурах металла Гр и газа Фр и ступенчатом их изменении за время работы т выражается формулой

Если деталь изготовляется из заготовки с известными механическими свойствами, то номинальные допускаемые напряжения разрешается выбирать по фактическим характеристикам прочности при расчетных температурах. Предел текучести и временное сопротивление должны определяться при испытании на растяжение не менее трех образцов от данной заготовки, прошедших

смешения и элеватора проще всего определять по температурам сетевой и местной воды при расчетных температурах наружного воздуха

при расчетных температурах наружного воздуха для отопления и вентиляции (для горячего водоснабжения — обычно при +10° С). Для летнего режима должна быть указана температура сетевой воды, а также длительность работы тепловой сети в сутки и перерыва на ремонт;

для d от 2,5 -Ю-4 до 14,2 -Ю-4 м и / от 250 до 950° С. При выводе формулы (3-24) было принято, что при расчетных температурах системы ^^Ст='2'50°С коэффициент /Свт=1 и что он также равен единице (т. е. поправку не надо вводить) при всех температурах, если диаметр частиц меньше 250 мкм.

В отопительных сетях, снабжаемых водой от ТЭЦ, приняты в СССР максимальные температуры воды в подающей магистрали 130° С и в обратной магистрали 70° С. При некоторых условиях целесообразно применение более высоких температур воды в подающей магистрали до 160—180° С. На фиг. 132,а показаны 'графики температур сетевой воды, соответствующие максимальным значениям температур от 95 до 170° С. На фиг. 132,6 график температур дан в зависимости от величины отопительной нагрузки при различных низших расчетных температурах наружного воздуха t нарм— — 20, — 30 и — 40° С, выраженной в долях максимальной отопительной нагрузки

Следовательно, даже при достаточно высо-•ких расчетных температурах воды при средних зимних условиях требуется нагреть на станции воду всего до 75—85°, а в более теплые дни можно значительно снизить температуру воды, подаваемой в сеть.

Существующие теории армирования, как правило, базируются на ряде допущений (см. с. 64). Отказ от некоторых из них, в частности переход от плоского напряженного состояния к объемному, приводит к усложнению расчетных выражений, но позволяет оценить соответствующие поправки. Отсутствие допущения об однородности напряженного состояния в пределах объема каждой из компонент материала повышает степень сложности расчета вследствие необходимости решения задачи теории упругости для многосвязной области. В этом случае возможен учет влияния расположения волокон в материале на расчетные значения его упругих характеристик. Однако для трехмерных структур такой анализ выполняется только с использованием численных методов решения краевых задач.

В книге излагаются методы анализа и оценок надежности изделий и технологических систем, учитывающие прежде всего физическую природу их отказов, причем наибольшее внимание уделяется прикладным инженерным методам. Теоретическое обоснование расчетных выражений приводится только когда это необходимо тЭля понимания существа излагаемого метода; во всех остальных случаях даются ссылки на соответствующие литературные источники. В книгу включены, в основном, апробированные на практике методы оценок, а также методы, включенные в нормативно-техническую документацию.

Результаты расчета по выражению (2.21) приведены в табл.2.5. Отклонение экспериментальных (рисунки 2.6 и 2.7) и расчетных данных объясняется формализацией формы при расчете осколка (принимаем кубическую форму), отсутствием учета явлений, связанных с относительной близостью свободной поверхности к источнику нагружения, существенным статистическим разбросом свойств материала (особенно образцов горных пород). Однако несмотря на указанные факторы сходимость результатов расчета и эксперимента следует считать удовлетворительной. Учитывая, что только прочностные свойства материала могут изменяться в несколько раз, дополнительное уточнение расчетных выражений теряет смысл.

Существующие теории армирования, как правило, базируются на ряде допущений (см. с. 64). Отказ от некоторых из них, в частности переход от плоского напряженного состояния к объемному, приводит к усложнению расчетных выражений, но позволяет оценить соответствующие поправки. Отсутствие допущения об однородности напряженного состояния в пределах объема каждой из компонент материала повышает степень сложности расчета вследствие необходимости решения задачи теории упругости для многосвязной области. В этом случае возможен учет влияния расположения волокон в материале на расчетные значения его упругих характеристик. Однако для трехмерных структур такой анализ выполняется только с использованием численных методов решения краевых задач.

2.Применимость классической механики. Считается, что законы классической механики применимы для расчета переданной энергии и углов рассеяния при парном столкновении. Что касается вычисления сечений рассеяния da (0, Т), где Т — переданная энергия, 0 — угол рассеяния в системе центра масс (с. ц. м.), то методы классической механики становятся неприменимыми, во-первых, в случае очень низких энергий атомов и ионов, а во-вторых, когда сторонними частицами, инициирующими каскад, являются нейтроны, электроны и v-кванты. В этих случаях кинематика ПВА, получившего при столкновении со сторонней частицей энергию Т и вылетевшего в направлении 0, описывается классической механикой, а сечение do (0,Г) должно быть получено из соответствующих кванто-вомеханических расчетов, либо, если не существует расчетных выражений, следует воспользоваться экспериментальными значениями do (0, Т).

Обращает на себя внимание идеальное совпадение расчетных величин с результатами экспериментальных измерений. Такое совпадение представляется особенно интересным в связи с далеко идущими допущениями, заложенными в основу вывода расчетных выражений.

5 книге излагаются методы анализа и оценок надежности изделий и технологических систем, учитывающие прежде всего физическую природу их отказов, причем наибольшее внимание уделяется прикладным инженерным методам. Теоретическое обоснование расчетных выражений приводится только когда это необходимо для понимания существа излагаемого метода; во всех остальных случаях даются ссылки на соответствующие литературные источники. В книгу включены, в основном, апробированные на практике методы оценок, а также методы, включенные в нормативно-техническую документацию.

один раз проходит через точку, требующую коммутации и смены расчетных выражений. Это происходит на частоте со = 0,55(0,, выше которой выражения (31') необходимо заменить выражениями (29'). Скачок величины Ul при коммутации в этой точке отмечен на графике буквами с—с. Напряжения выхода компенсационной схемы tV, на частоте со = 0,415сог и Uu на частоте со — ОДЗОсй! становятся равными нулю. В этих точках раздель-

О возможностях метода и приводят к решениям общего вида, имеющим важное практическое значение. Поэтому Читатели, знакомые с первой книгой авторов, найдут в настоящей работе много нового. Вместе с тем в первых главах сохранен порядок изложения, повторены основные понятия и вывод расчетных формул, однако в ходе изложения приведены и более рациональные подходы к получению расчетных выражений.

1.6. АНАЛИЗ РАСЧЕТНЫХ ВЫРАЖЕНИЙ И ОБЩЕЕ ПРАВИЛО ИХ НАПИСАНИЯ

В результате анализа приходим к простому правилу написания расчетных выражений для искомого коэффициента изменения мощности, относящегося к теплоте в паре из отбора турбины, расходуемой в какой-либо ступени подогрева /.