Расчетным напряжением

Расчетным диаметром dp шкива является диаметр окружности расположения центров тяжести поперечных сечений ремня или нейтрального слоя при изгибе — ширина Ьр. Все размеры, определяющие форму шкива (//, ф, b,, t, dp, d,,), выбирают по соответствующим таблицам стандартов в зависимости от размеров поперечного сечения ремня, которые также стандартизованы.

Основные размеры шкивов для клиноременных передач и технические требования к этим шкивам стандартизованы. Стандарт устанавливает три типа конструкций шкивов (рис. 6.13): а — монолитных с расчетным диаметром до 100 мм; б—с диском с расчетным диаметром от 80 до 400 мм; в — со спицами и расчетным диаметром от 180 до 1000 мм. Шкивы могут изготовляться с цилиндрическим или коническим посадочным отверстием, число канавок у стандартных шкивов не превышает восьми. В шкивах со спицами ось шпоночного паза должна совпадать с продольной осью спицы (рис. 6.13, в). Для снижения изнашивания ремня за счет упругого скольжения шероховатость рабочих поверхностей канавок должна быть Ra^2,5 мкм.

вок (рис. 19.5, а, б). Диаметр d, по которому определяют расчетную длину ремня, называют расчетным диаметром шкива (см. § 18.3). Размеры шкивов этих клиноременных передач приведены в табл. 19.7.

Примечание. Под расчетным диаметром понимается диаметр цилиндра, на котором располагается расчетная линия ремня. Ширина канавки на цилиндре расчетного диаметра равна расчетной ширине ремня а^.

Пример обозначения шкива для приводных клиновых ремней с сечением А, с двумя канавками, расчетным диаметром dp = 100 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием d= 22 мм, из чугуна марки СЧ 18-36:

Пример обозначения шкива для приводных клиновых ремней с сечением А, с двумя канавками, расчетным диаметром dp = 112 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием d = 22 мм, из чугуна марки СЧ 18-36 по ГОСТ 1412—70:

Пример обозЕгачеяия шкива для приводных клиновых ремней с сечением А, с двумя канавками, расчетным диаметром с(„ = 224 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием' d = 28 ям, из чугуна марки СЧ 1R-36 по ГОСТ 1412—70:

Шкивы с расчетным диаметром свыше 2500 мм применять не рекомендуется.

Мощность привода при работе на двух шкивах рассчитывается для шкива с меньшим расчетным диаметром, а при работе на нескольких шкивах — для ведущего шкива. Возможность передачи необходимой мощности должна быть дополнительно проверена на ведомых шкивах, имеющих меньший угол обхвата или меньший диаметр по сравнению с ведущим шкивом.

* Размер 21,5 для шкива с расчетным диаметром

Замена диаметра цилиндра ?>2 расчетным диаметром D^ [формула (5-9)1 позволяет вычислить активное сопротивление г2"с точностью около 1 % и внутреннее реактивное сопротивление цилиндра

Расчетным напряжением аи будет меньшее из двух, приняв за расчетное .первое напряжение, получим

Основной задачей расчета конструкции является обеспечение ее прочности в условиях эксплуатации. Нарушением прочности деталей конструкции, как уже было сказано, принято считать возникновение хотя бы в одной точке заметных остаточных деформаций или признаков разрушения. Механические испытания материалов позволяют определить те напряжения, при достижении которых образец разрушается или в нем возникают остаточные деформации. Эти напряжения называют предельными сТцред. Отсюда необходимость выявления опасной точки в теле, где возникает наибольшее напряжение, и в сопоставлении этого напряжения, которое будем называть расчетным напряжением crmax, с предельным.

Для высокопрочных сталей и титановых сплавов влияние градиента на перераспределение напряжений практически незначительно, и прочность определяется значением оъах — максимальным расчетным напряжением, з вершине надреза на уровне лредела выносливости надрезанного образца ![50].

Поинтересуемся теперь критической длиной трещины в случае, когда полоса растянута расчетным напряжением а = 0.5а02 ~\ШМПа

Таким образом, если теперь предположить, что стенка трубопровода растянута расчетным напряжением 180 МПа и в этой трубе есть трещина длиной 60 мм, то коэффициент запаса по разрушающему напряжению оказывается равным

При помощи традиционного метода расчета по напряжениям устанавливают опасные сечения и опасную точку с расчетным напряжением а . Далее определяют коэффициент запаса прочности п

Расчетным напряжением
Поинтересуемся теперь критической длиной трещины в случае, когда полоса растянута расчетным напряжением ст—0,5о~о,2=1Ю МПа (т.е. а=сго,2/лО,2 ПРИ коэффициенте запаса по пределу текучести И02=2). Условие разрушения (3.3.2) позволяет записать

Таким образом, если теперь предположить, что полоса растянута расчетным напряжением 110 МПа и в этой полосе есть трещина длиной 20 мм, то коэффициент запаса по разрушающему напряжению оказывается равным яс=стс/а= = 169/110=1,5 вместо двух по пределу текучести.

При помощи традиционного метода расчета по напряжениям устанавливают опасные сечения и опасную точку с расчетным напряжением ар. Далее определяют коэффициент запаса прочности п по <тв (или сгод). Для этого используют ту или иную теорию прочности в зависимости от состояния детали (хрупкое или пластичное). Предположим, что в опасной точке возникла трещина. Если при данном стр она достигнет критической длины 1С, то произойдет разрушение, т.е. такую трещину допускать нельзя. Однако в конструкции могут появляться трещины некоторой длины. При наличии трещины длиной /о номинальное разрушающее напряжение будет меньше ав (или даже CTOJ) и равно ас (рис. 3.4.2). Запас прочности По при этом станет меньше запаса и, и если задать степень падения запаса п (~ 20 %), то это может быть условием для определения допустимой длины трещины /о, а следовательно, и запаса ло пределу трещиностойкости т с помощью расчетного уравнения

В случае синхронного и синфазного изменения всех случайных компонент тензора напряжений расположение опасной площадки можно считать известным. Оно совпадает с расположением площадки, в которой расчетное напряжение достигает максимального значения. Остается лишь выбрать расчетное напряжение, которое является в этом случае одномерной случайной функцией времени, и применить соответствующие формулы для расчета усталостной долговечности, приведенные в §§ 13—15. Характеристики сопротивления усталости определяются в соответствии с выбранным расчетным напряжением. Если, например, за расчетное напряжение принимается октаэдрическое касательное напряжение, то