Расчетным зависимостям

где Со — молекулярная теплоемкость при постоянном объеме. Расчетным уравнением для вычисления изменения внутренней энергии при изменении от состояния 1 до состояния 2 будет:

Далее воспользуемся расчетным уравнением при сжатии и определим площадь f поперечного сечения подкоса ВС:

Количественная связь между критериями подобия может быть установлена экспериментальным IVTCM. Предварительный теоретический анализ математического описания с помощью теории подобии, предшествующий эксперименту, дает пути для правильной его постановки и использования полученных в нем результатов, так как теория подобия позволяет предварительно установить наиболее существенные закономерности для исследуемых физических явлений в виде критериальных зависимостей. Критериальные уравнения являются исходными для построения опытной методики и основной формой обработки полученных опытных данных при исследовании единичного явления. После проведения экспериментов и обработки его результатов критериальное уравнение становится основным расчетным уравнением для всей группы подобных явлений.

Теория подобия позволяет установить, какие критерии подобия и симплексы влияют на протекание процесса. Установить же функциональную связь между критериями можно только по результатам эксперимента. Следовательно, критериальное уравнение является исходным уравнением для разработки методики эксперимента, а после проведения опытов — основным расчетным уравнением, справедливым для целой группы подобных явлений.

Выражение (5-44) является основным расчетным уравнением диффузионного приближения. Выражения тензоров L и t, содержащих только диагональные компоненты, определяются в зависимости от условий по формулам (5-45) — (5-50). Эти выражения являются более сложными по сравнению с аналогичными выражениями спектрального излучения.

Уравнение (6-59) является основным расчетным уравнением приближения Милна — Эддингтона для спектрального излучения. Более общая формулировка этого приближения с учетом переменности всех радиационных характеристик среды (a'v, pv, 8vi й>) содержится в (6-58).

Таким образом, приближение Милна — Эддингтона, как видно, вытекает из тензорного приближения в качестве частного случая. Его общим расчетным уравнением являются выражение (6-58), переходящее в (6-59) в частном случае, и граничные условия (6-64) и (6-65).

При расчете сжатых стержней условие прочности и условие устойчивости объединяются одним расчетным уравнением

Постановка II. Задана величина угла 32. В этом случае расчетным уравнением для к. п. д. служит непосредственно формула (1.11) из приложения I. Решая систему уравнений, аналогичную выражению (1.16), также приходим к биквадратному уравнению относительно у = У\ — рт, и решением будут фор-

На рис. 6-8 и 6-9 показана корреляция экспериментальных данных авторов и других исследователей [Л. 406, 454, 489 и 780] с расчетным уравнением. Сходимость удовлетворительная. Некоторые использованные для сопоставления исходные данные указаны в табл. 6-3. Там же указаны подсчитанные величины поправочного коэффициента т„ и относительная погрешность корреляции.

Написанное выше уравнение и является конкретным расчетным уравнением при определении изменения энтальпии вещества в проточном калориметре.

Результаты экспериментального определения пористости показаны на рис. 2.4. На том же рисунке приведены кривые m = f(#), построенные по расчетным зависимостям (2.24) и (2.25) соответственно для # =1,04-1,8 и #5=3,5. Для других конкретных значений # следует принимать приближенно те зна-

или по расчетным зависимостям для постоянных зубчатых муфт.

Сведение трехмерноармированной среды к однонаправленно-армирован-ной. Суть третьего подхода заключается в том, что арматура материала, уложенная в двух направлениях, усредняется со связующим в макроскопически однородную анизотропную матрицу, упругие характеристики которой определяют по расчетным зависимостям для ортогонально-армированного материала. Расчет упругих констант последнего подробно изложен в работе [49]. Анизотропная матрица представляется пронизанной волокнами третьего направления. Выражен ния для расчета упругих констант трехмерноармированного композиционного материала, полученные на основе подхода работы [49], приведены в табл. 5.2. Верхние индексы в скобках при упругих постоянных обозначают направление укладки арматуры, нижние — компоненты матрицы податливости.

преимущество принятой модели по сравнению с другими приближенными. Вырождение параметров при отсутствии армирующих .волокон одного из направлений приводит к зависимостям, соответствующим расчету констант слоистой модели в условиях объемного однородного напряженного состояния. При отсутствии армирующих волокон двух направлений вырождение соотношений для модели приводит к расчетным зависимостям для упругих констант однонаправленного материала.

При построении кинетических кривых была выполнена оденка длительности разрушения образцов № 2 и 3, которую делали по расчетным зависимостям 8 = /(я), так как рост трещин по поверхности образцов не отвечал истинной кинетике усталостного разрушения материала образцов. Длительность разрушения образцов рассчитывали по формулам:

На этапах, когда важен выбор вариантов проектируемых систем, а не подсчет будущей прибыли, необходимо стремиться к максимально простым расчетным зависимостям, учитывая недостоверность исходных данных.

Для определения передаточных функций достаточно эту зависимость последовательно дифференцировать по фх. Однако такой путь во многих случаях приводит к весьма громоздким выкладкам и неудобным расчетным зависимостям. Поэтому более предпочтительным обычно является дифференцирование функции (1.11), заданной в неявном виде.

Остальные коэффициенты определяются по расчетным зависимостям (5.60), (5.61).

Обобщение опытных данных по приведенным выше расчетным зависимостям показало, что они удовлетворительно описывают результаты экспериментов в диапазонах параметров, для которых они были получены. В области высоких давлений необходима корректировка имеющихся или поиски иных корреляционных зависимостей. Причем желательно иметь такой вид зависимости, который обеспечивает возможность расчета не только при первой стадии реакции, но и при неравновесной второй и в переходной области.

Отношение а/а* характеризует особенности теплоотдачи при кипении четырехокиси азота и может являться некоторым корректирующим параметром к расчетным зависимостям для простых веществ. Обозначим его как Ко, и представим в виде:

Сведение трехмерноармированной среды к однонаправленно-армирован-ной. Суть третьего подхода заключается в том, что арматура материала, уложенная в двух направлениях, усредняется со связующим в макроскопически однородную анизотропную матрицу, упругие характеристики которой определяют по расчетным зависимостям для ортогонально-армированного материала. Расчет упругих констант последнего подробно изложен в работе [49]. Анизотропная матрица представляется пронизанной волокнами третьего направления. Выражен ния для расчета упругих констант трехмерноармированного композиционного материала, полученные на основе подхода работы [49], приведены в табл. 5.2. Верхние индексы в скобках при упругих постоянных обозначают направление укладки арматуры, нижние — компоненты матрицы податливости.