Расчетным значением

Червячные передачи. Соответствие уровней точности по показа гелю /zzor степеням точности по плавности работы н расчетным значениям коэффициента ер,, (по ГОСТ 3675-81)

Из табл. 44 следует, что значения критериев в среде ЫАСЕ ближе к требованиям теории замедленной рекомбинации. Напротив, при дозировании ингибиторов в коррозионной среде величины критериев больше соответствуют расчетным значениям теории замедленного разряда, то есть в данном случае катодное выделение водорода лимитирует стадия разряда. Таким образом, в присутствии ингибиторов наблюдается выгодная с точки зрения снижения скорости коррозии и наводорожи-вания металла инверсия лимитирующей стадии катодного выделения водорода, которая способствует снижению его окклюзии и, соответственно, охрупчиванию металла.

Выявляются границы реализации ТС и точки структурной бифуркации: переходы ТС-»ДС-»ТС. Видно, что в точках 2-5 (см. рисунок 3.34) происходит спонтанное изменение вида зависимости %Cr-ln(t), обусловленное спонтанным изменением механизма диссипации энергии при ТС—>ДС—>ТС переходах. Черные кружки отвечают экспериментальным данным, а светлые - расчетным значениям координат точек структурной бифуркации.

Столбец III отвечает экспериментальным данным по прочности на растяжении нитевидных кристаллов (усов), а IV - расчетным значениям теоретической прочности на отрыв по соотношению (4.9). Очевидно удовлетворительное согласие значений at, рассчитанных по различным соотношениям, как между собой, так и с экспериментальными значениями прочности нитевидных кристаллов. Это подтверждает связь между удельной энергией предельной деформации W, необходимой для разрушения локального объема металла, и прочностью межатомной связи.

Контрольно-измерительные устройства контролируют соответствие тепловых перемещений отдельных участков трубопроводов расчетным значениям. Специально устанавливаемые индикаторы (реперы) фиксируют перемещения. С помощью индикаторов можно отмечать и регистрировать перемещения (линейные, плоскостные и пространственные). Реперы крепят на трубопроводах. В простейшем случае они представляют собой штыри — указатели, перемещающиеся с элементами трубопровода вдоль закрепленных на специальном каркасе рамок с градуированными пластинами.

По расчетным значениям Fr, F в и F находят скорости газа шг, воздуха ш„ и рабочего тела w. >

Контрольно-измерительные устройства контролируют соответствие тепловых перемещений отдельных участков трубопроводов расчетным значениям. Специально устанавливаемые индикаторы (реперы) фиксируют перемещения. С помощью индикаторов можно отмечать и регистрировать перемещения (линейные, плоскостные и пространственные). Реперы крепят на трубопроводах. В простейшем случае они представляют собой штыри — указатели, перемещающиеся с элементами трубопровода вдоль закрепленных на специальном каркасе рамок с градуированными пластинами.

По расчетным значениям Fr, FB и F находят скорости газа wr, воздуха шв и рабочего тела w. '

Использование в расчетах упрощенных формул, полученных для случая армирования высокомодульной арматурой, приводит к завышенному значению модуля сдвига (кривые 3 и 4). Особенно это относится к расчетным значениям модуля G13, полученным по методике сведения к модели однонаправленной волокнистой среды (кривые 3 и 4, рис. 5.6, б). При этом максимальное расхождение в вычислении модуля сдвига Gj3 по приведенным в § 5.1 зависимостям не превышает 15%.

На рис. 2.1, а представлена параметрическая диаграмма длительной прочности большого количества труб, выполненных из стали 12Х1МФ с различной структурой. Кривая / проведена по расчетным значениям длительной прочности [43]. Если не учитывать структурного состояния металла, то разброс жаропрочных свойств для рассмотренных труб составляет ±35%.

пушенного бейнита (балл 1-5 шкалы), разброс значений длительной прочности по отношению к расчетным значениям по [43] (кривая 7 на рис. 2.1, б) составляет ±20%. Для материала II группы с феррито-карбидной структурой разброс свойств жаропрочности при использовании кривой 2 лежит в пределах ±10%.

Индекс насыщения является алгебраической разностью между измеренным вначением рН воды и расчетным значением рН5:

Второй показатель — произведение среднего давления на скорость скольжения — косвенно связан с расчетным значением интенсивности нагрева; значение этого произведения не должно превышать допускаемого:

Требуемую неравномерность хода можно обеспечить, изменив величину приведенного момента инерции в соответствии с расчетным значением

Предварительный расчет компрессора с использованием результатов испытаний модельных ступеней. Расчет отличается от предыдущего тем, что КПД ступени и коэффициент напора определяют в зависимости от коэффициента расхода и окружной скорости по опытным кривым. Лопаточный аппарат каждой ступени отличается от предыдущего лишь высотой и получается «подрезкой» лопаток в соответствии с расчетным значением.

и комплекс №б.к='аб.к/(срр'о'о) (К'р)~1/3- Предположим, что №б.к на рис. 8.19 определяется точкой С. Следовательно, приданной скорости циркуляции «кип>аб.к- Однако следует проверить, сохранится ли то же соотношение между акип и аб.к при заданном значении паросодержания потока, когда истинная скорость жидкой фазы может быть существенно больше WQ. При (3>0 комплекс М, рассчитанный по скорости смеси при том же значении q, будет равен Мсм = Мо(да0/и>см), а значение комплекса МКИп определится точкой В. Так как при развитом кипении интенсивность теплообмена не зависит от скорости, то значения а в точках А и В равны. При турбулентном течении жидкости с ростом скорости от w0 до дасм коэффициент теплоотдачи увеличится, ибо в данном случае а оэ w°-s. Следовательно, зависимость N6.K = /(M) на рис. 8.19 будет выглядеть в виде прямой, тангенс угла наклона которой равен 0,2 (прямая CD). Как видим, при значении комплекса Мсм точка D лежит ниже точки В. Это значит, что и при заданном паросодержании расчетным значением а является «кип-

го значения Мвх [ формула (1.12) ] по сравнению с его расчетным значением Мвх г, определенным при равномерном распределении осевой скорости по поперечному сечению канала,а "не-докрутка" потока, обусловленная конечным числом лопаток, — к уменьшению величины Мвх. Связь величин Мвх но описать формулой

Второй показатель — произведение среднего давления на скорость скольжения — косвенно связан с расчетным значением интенсивности нагрева; значение этого произведения не должно превышать допускаемого:

Это значит, что звукоизолирующая способность, начиная от частоты 284 гц, перестанет монотонно увеличиваться с ростом частоты. На частоте 568 гц, т. е. при I = 2f2p, произойдет понижение звукоизолирующей способности на 8—10 дб в сравнении с расчетным значением, полученным по формуле (113). На частоте / = 4/ер, т. е. в нашем примере на частоте 136 гц и далее звукоизолирующая способность может быть рассчитана по формуле (113). На рис. 28 показаны пути распространения звука из помещения А в помещение Б.

Случай отсутствия связи между волокнами и матрицей исследовали Чен и Лин [12]. Они показали, что с увеличением объемной доли волокон прочность композита при поперечном нагруже-нии быстро падает и что на большей части поверхности раздела матрица отрывается от волокна (рис. 11).. Аналогичные явления наблюдались в системе со слабой связью сапфир — никель [43], а также в системе нержавеющая сталь —алюминий [39]; они хорошо согласуются с расчетным значением степени разупрочнения. Возможно, что это согласие в известной мере случайно: в модели Чена и Лина не учитывалось влияние пластического те-

т. е. поверхность зарядилась положительным зарядом. В соответствии с теоретическим анализом с ростом деформации сдвиг заряда поверхности в сторону положительных значений проходит через максимум: на стадии динамического возврата увеличивается, а затем несколько уменьшается подобно уменьшению механохи-мического эффекта. Аналогичные результаты получаются и в растворе НС1. Если измерять изменение заряда поверхности по ср-шкале Л. И. Антропова, т. е. по величине сдвига потенциала незаряженной поверхности фн, то можно сделать вывод, что деформация практически незаряженной поверхности (в недеформированном состоянии фн близко к фст, что согласуется с данными работы [94]) привела к возникновению положительного заряда, характеризующегося сдвигом Дфн порядка 0,1—0,16 В, что находится в соответствии с расчетным значением, полученным выше.

Нами были получены пленки молибдена, где доля поверхности подложки, занимаемой металлом, составляла ее 50%. Для такой гетерогенной системы вычисленный краевой угол смачивания оловом при 900" С равен 76° (табл. 2). Полученные результаты хорошо согласуются с расчетным значением по выражению (5), что указывает на ее применимость при смачивании гетерогенных систем.