Расчетная динамическая

На рис. 5.6, б, показана расчетная диаграмма циклического разрушения, которая определяется значением KI = 0,8Kjc, где KIC - характеристика статической трещиностойкости по напряжениям.

В сущности все методы построения предельных поверхностей слоистых композитов предполагают использование линейно упругого подхода при определении напряженного состояния материала. Из этого однозначно следует, что для слоя достижение предела текучести равносильно исчерпанию несущей способности. В результате расчетная диаграмма о (s) композита получается или линейной или кусочно линейной, если отдельные слои, составляющие композит, достигают предельного состояния еще в процессе нагружения, до разрушения композита в целом. Многие из практически используемых видов однонаправленных композитов в действительности деформируются нелинейно при действии касательных напряжений и напряжений, перпендикулярных направлению армирования. В результате и диаграмма деформирования слоистого композита в целом может оказаться нелинейной. Более того, отдельные слои композита могут обладать

На рис. 2.6.4, б показаны расчетная (1) и экспериментальная (2) диаграммы деформирования в нулевом полуцикле. Расчетная диаграмма получена в результате интегрирования уравнения (2.6.16) с использованием выражения (2.6.14) и зависимости, представленной на рис. 2.6.4, а ломаной 0—1—2—3—4—5—6. В соответствии с расчетной диаграммой уточнялась зависимость t^x от параметра ттах (рис. 2.6.3, б), о чем говорилось выше, и строилось поле функции / (К, ттах), изображенное на рис. 2.6.4, а.

На рис. 2.6.5, а представлена диаграмма деформирования при сложной программе нагружения, когда в каждом полуцикле происходило увеличение максимальных напряжений. Этот пример показывает, как велики могут быть ошибки при использовании предлагаемых уравнений. Расчетная диаграмма (пунктирная линия) получена при интегрировании уравнения (2.6.16) до значений пластической деформации, определяемых в каждом полуцикле экспериментальной диаграммой. Ошибка по напряжениям в этом случае не превышает 10%.

Расчетная диаграмма (штрихпунктирная линия) получена при интегрировании уравнения (2.6.16) в каждом полуцикле до максимальных значений напряжения в полуциклах экспериментальной диаграммы. Ошибка по деформациям достигает в этом случае значительной величины. Очевидно, это общий недостаток приближенной системы феноменологических уравнений, так как упруго-пластические свойства металлов таковы, что малые изменения напряжений приводят к значительному увеличению пластических деформаций.

г Рис. 7.9. Расчетная диаграмма рассея-

Рис. 5.11. К расчету пластических деформаций при симметричном нагружении; а. — режим нагружения; б — расчетная диаграмма циклического нагружения

Рис. 8. u Расчетная диаграмма Расчет предельной амплитудй по

жании -71 % (ат.) Tm в системе кристаллизуется эвтектика. Расчетная диаграмма, приведенная в работе [2] с использованием данных по теплоте смешения элементов в жидком состоянии, указывает на смещение области расслаивания в сторону увеличения содержания Тт. На рис. 100 приведена диаграмма состояния Cr—Tm с учетом данных работ [ 1, 2].

Рис. IV.-16. Расчетная диаграмма соек

Рис. IV.-16. Расчетная диаграмма сост; ния тройной системы GaAs—GaSb—' [53]:

Динамической расчетной моделью механизма, машины или прибора называют условное изображение их жестких звеньев, упругих и диссипативных связей, для которых соответственно указывают приведенные массы и моменты инерции, параметры упругости (или жесткости) и параметры диссипации (рассеяния) энергии, а также скорости движения или передаточные функции. В качестве примера на рис. 1.3 приведена простейшая расчетная динамическая модель машины, звенья которой /t и /2 соединены упругодиссипативной связью, определяемой параметром упругости связи с при относительном кручении дисков /t и 12 и параметром / диссипации энергии в этой связи. Обозначения /t и 1г одновременно отображают моменты инерции звеньев. Для выполнения расчетов по этой схеме путем составления дифференциальных уравнений вращательного движения должны быть указаны числовые значения названных параметров, а также даны моменты Мдв и Мс движущих сил и сил сопротивления, приложенных соответственно к входному и выходному звеньям с угловыми перемещениями q>i и q>2. При этом моменты Мда и Мс могут быть заданы как функции обобщенных координат <р,, обобщенных скоростей ф( и обобщенных ускорений ф( (i = 1,2). Пусть, например, М т = = MflB(94) и Мс = Мс(ф2). При этом математическая модель для приведенной динамической модели отобразится системой

На основании теоретических и экспериментальных исследований установлено, что расчетная динамическая грузоподъемность подшипника С,-расч (вН):

6. Расчетная динамическая радиальная грузоподъемность подшипника [формула (24.1)]

6. Расчетная динамическая радиальная грузоподъемность подшипника опоры 2 [формула (24.1)]

Расчетная динамическая модель показана на рис. 1, где буквами обозначены звенья: S — солнечная шестерня, Э — эпицикл, С — сателлит, V — водило.

Расчетная динамическая схема одноступенчатого зубчатого редуктора с прямозубыми колесами при учете доминирующих факторов представлена на рис. 13. Воспользовавшись принципом освобождаемое™ от связей, действие на рассматриваемый редуктор механической системы, в которую он входит, можно заменить реактивными моментами Мг\ М2 [60]. Учитывая, что взаимодействие зубьев происходит по линии зацепления х, уравнения движения и уравнения связей линеаризованной схемы редуктора запишем в виде:

Рис. 4. Расчетная динамическая схема судового-редуктора

Рис. 3-19. Расчетная динамическая нагрузка, вводимая в расчет на прочность.

где Сас = СаКрКаКт — расчетная динамическая грузоподъемность; Са —динамическая грузоподъемность (табл. 15.1); Кр —

При использовании сталей твердостью ниже 60 HRC э расчетная динамическая грузоподъемность значительно снижается, составляя при твердости 50 HRC э половину, а при 35 HRC э лишь 20 % от значений, приведенных в табл. 15.1. %

Расчетная динамическая нагрузка, обусловленная неравномерностью движения,