Расчетная долговечность

где Т2 — та расчетная длительность оборота, которая соответствует той же величине ускорения, которое было и при первой установке; Д/ — наперед известная разность между Т ч и Т ч, определяемая дискретностью в системе управления приводом и в системе измерения скорости.

Хлопьевидный осадок может быть получен при выделении из известкуемой воды наряду с соединениями Са также хотя бы в небольшом количестве соединений Mg; при выделении из воды только соединений Са для получения хлопьевидного осадка необходимо одновременное введение коагулянта. Кристаллизация веществ в виде хлопьев происходит при умеренных скоростях ввода обрабатываемой воды в аппарат около 1—1,5 м/сек и скоростях последующего восходящего движения воды в аппарате порядки 3,5—7,5 и редко доходящих до 10 м/ч. Общая расчетная длительность пребывания воды в аппарате, использующем хлопьевидный осадок и называемом обычно осветлителем, составляет 1—1,5 ч.

Наряду с сокращением расхода продувочной воды основным преимуществом использования зернистого осадка является меньшая расчетная длительность обработки воды: в 5—10 раз в сравнении со случаем использования хлопьевидного осадка. Это преимущество может быть реализовано при выделении MgO в составе осадка в количестве не более 3% от общего веса сухого вещества. В этом случае длительность обработки воды может быть снижена до 5—15 мин, а скорость восходящего движения воды на выходе из аппарата (при угле конусности его около 15—25°) может быть доведена до 10— 20 м/ч. Ввиду малых размеров аппаратов их обычно делают напорными, что создает дополнительные преимущества (из-за отсутствия перекачивающих насосов), но одновременно требует применения напорных дозаторов.

Расчетная длительность контакта воды с осадком, мин . . 15 2 1,5 20 1,7 1,5 5 0,08(Si03)HCx-fl,2 30 1,7 1,5 8 0,1(5Ю3)исх+1-4

Коагуляция воды при температуре 20—25° С: скорость восходящего движения воды —до 1,1 мм/сек; общая расчетная длительность пребывания воды в осветлителе 1,25—1,75 ч.

Магнезиальное обескремнивание воды при температуре 40° С: скорость восходящего движения воды в зоне осветления—до 1,0—1,05 мм/сек', расчетная длительность пребывания воды в зоне взвешенного осадка 1,25— 1,5 ч (фактическая с учетом коэффициента объемного использования 1 ч); общая расчетная длительность пребывания воды в осветлителе 2,0—2,5 ч.

Для нормальной работы осветлителя необходимо, чтобы подача воды на него не превышала расчетного значения и были соблюдены расчетная длительность контакта жидкости со взвешенным осадком и скорость восходящего движения воды. Нежелательно и значительное уменьшение подачи воды на

Основываясь на этих представлениях, предложен метод расчета отложений различных соединений в зависимости от тепловой нагрузки поверхности нагрева, содержания вещества IB питательной воде [Л. 2-8]. На рис. 241 показана расчетная длительность межпромывочного периода прямоточного котла в зависимости от тепловой нагрузки поверхности переходной зоны и от жесткости питательной воды. Этот график построен по упомянутой выше методике, исходя из допустимости повышения температуры стенки трубы переходной зоны в течение межпромывочного периода на 50° С по сравнению с ее первоначальной температурой. Из графика видно, например, что при обычных для пылеугольных котлов тепло-оых напряжениях поверхности нагрева q — =0,2 Гкал/м2 • ч и жесткости питательной воды 0,5 мке-экв/кг длительность межпромывочного периода может составить 5 000 ч. При улучшении качества питательной воды, характеризуемом жесткостью ее 0,3 мкг-экв/л, длительность кампании котла между промывками является приемлемой и при более высоких тепловых напряжениях порядка д=0,25— 0,3 Гкал/м12 • ч.

Рис. 2-11. Расчетная длительность межпромывочного периода прямоточного котла в зависимости от тепловой нагрузки поверхности нагрева переходной зоны q и от жесткости питательной воды, мкг-экв/кг.

Рис. 4.2.27. Расчетная длительность роста трещин в обшивке под разрушенным стрингером в нижней поверхности крыла перспективного пассажирского самолета

Рис. 4.2.28. Расчетная длительность роста поперечных трещин в обшивке под разрушенным стрингером в герметическом фюзеляже перспективного пассажирского самолета

Наблюдается увеличение ml во всех исследуемых средах по сравнению с воздухом, что отражается на снижении МКУ долговечности. Даже такое, казалось бы, незначительное изменение параметра оказывается существенным для степенной зависимости Коффина - Мэнсона. При неучете полученных результатов расчетная долговечность металлоконструкций может как минимум вдвое превысить реально наблюдаемую.

8. Оцениваю! пригодность намеченного типоразмера подшипника. Подшипник пригоден, если расчетная долговечность больше или равна требуемой:

Для более нагруженной опоры Л расчетная долговечность при й23 = 0,75 (см. с. 105)

Для более нагруженной опоры Б расчетная долговечность L]0ah = 9826 ч больше требуемой L'10a/1 = 7500 ч. Поэтому для быстроходного вала принимаем подшипник 306. Основные размеры подшипника: ^/=30мм, О = 72мм, В=19мм.

Расчетная долговечность для более нагруженной опоры Е при «2з = 0,75 (см. с. 105):

Расчетная долговечность более нагруженного подшипника опоры / (опоры Г) при (/2, = 0.65 (см. с. 105)

Эквивалентные динамические нагрузки при Л^в=1,4 и А', = 1 Л,.;, = 1 -1 -7263-1,4-1 = 10168 Н; /?;;2 = (1 -0,4-4132 + 2,16-2206) х х 1,4-1 =8985 Н. Расчетная долговечность подшипника более нагруженной опоры / при «2J = 0,65

Расчетная долговечность более нагруженного подшипника опоры 2 при «2,=(),65 (см. с. 105)

Расчетная долговечность более нагруженного подшипника опоры / при а23 = 0,65 (см. с. 105)

Расчетная долговечность более нагруженного подшипника опоры 2 при а2-, = 0,65 (см. с. 105)

= 14705 Н. Расчетная долговечность при «23 = 0,65 (см. с. 105)