Расчетная максимальная

1 Для заклепок наиболее важная расчетная .характеристика. * Этот сплав не является дюралюминием, к последнему относятся лишь сплавы системы AI—Cu—Mg.

Рис. 6.29. Расчетная характеристика вихревой трубы.

Температурные поля в оболочечных корпусах. Циклическое нагру-жение в опасной зоне исследуемых деталей обусловлено циклической сменой тепловых состояний в режимах А0 - А3 и В0 - В3 для цилиндрического и сферического корпусов соответственно. Расчетная характеристика, определяющая тепловое состояние корпуса, — температурное поле при соответствующем режиме, которое для исследуемых корпусов с достаточной для практики точностью можно рассматривать как осесимметричное. Кривые распределения температуры вдоль меридиана s цилиндрического и сферического корпусов для соответствующих тепловых состояний (рис. 4.9 и 4.10) являются исходными для оценки уровня термомеханического нагружения детали.

На' рис. 4.9 приведена расчетная характеристика истечения парогазовой смеси для начального давления pi=

и квазиупругого коэффициентов была построена расчетная характеристика частоты ю„ свободных колебаний механизма (сплошная линия на рис. 5.16). Затем была произведена экспериментальная проверка расчетной

Небольшое по объему производство АЭМ-0,6 организовано на опытно-экспериментальном заводе НИИСТа для частичного решения проблемы оснащения оборудованием котельных, строящихся по типовому проекту 903-1-208.84. Первые два образца АЭМ-0,6 установлены в 1988 г. Расчетная характеристика АЭМ-0,6 приведена ниже [53]:

грейных ширм достигает почти 60 м2. В области паровой конвективной шахты левая боковая стенка (рис. 6.6) закрыта экранными трубами 0 60X3 мм с шагом 64мм. Нижний пакет водяного экономайзера опирается на коллекторы боковых экранов. Для крепления верхнего пакета водяного экономайзера на боковых экранах в этой части шахты установлены промежуточные коллекторы. Кроме того, змеевики водяного экономайзера по всей высоте пакета крепятся к каждой водогрейной ширме с помощью специальных ленточных скоб. Ввиду того что в правых стояках 0 60x3 мм и конвективных водогрейных ширмах при пропуске всей сетевой воды возникают большие скорости, верхний и нижний коллекторы этой стороны шахты снабжаются вертикальной обводной трубой 0159x8 мм. Скорости движения воды в трубах экономайзера при номинальной нагрузке составляют свыше 1,5 м/с. Так как масса кипящей воды при некоторых режимах работы может превышать 20% массы всего рабочего тела, ввод основной массы воды после водяного экономайзера осуществляется трубой с тангенциальным вводом в корпус циклона не в уравнительную емкость, а непосредственно в 1 ступень сепарации выносного циклона чистого отсека. В уравнительную емкость для поддержания постоянной температуры воды целесообразно вводить в этом случае лишь небольшую часть питательной воды (не более 15 — 20% всего количества), что достигается установкой трубы небольшого диаметра (рис. 6.27). Регулирование перепуска дымовых газов по той или другой половине конвективной шахты осуществляется с помощью поворотных шиберов, установленных после конвективных поверхностей нагрева. На рис. 6.7. приведена расчетная характеристика работы такого котла при сжигании природного газа. Кривая / харак-

Из приведенной формулы (3-2) видно, что: а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,0; б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я; в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и; г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скоростью входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара w0, с другой. Указанное отношение этих скоростей ы/Шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей ujw0. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения U/WQ. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения U/WQ с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м/сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением и/йУ0<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей u/Wn= 10-7-2Q. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не-

Рис. 3-1. Расчетная характеристика работы центробежного сепаратора с внутренним диаметром 275. мм.

На том же рис. 111-70 приведен пример устойчивой работы, когда расчетная характеристика дутьевого тракта Г проходит ниже впадины на характеристике вентилятора и пересекает эту характеристику только в одной точке 6. В этом случае работа машины является однозначной и устойчивой.

Выбор машин следует производить таким образом, чтобы исключить многозначность режимов при расчетной характеристике тракта, т, е. расчетная характеристика тракта Г должна лежать правее точки 3.

Тягодутьевые машины выбираются с 5%-ным запасом по производительности (от расчетной максимальной нагрузки) и 10%-ным запасом по напору (от максимального^ сопротивления тракта). Расчетная максимальная нагрузка дутьевого вентилятора определяется количеством воздуха, необходимого для горения, с учетом коэффициента избытка в топке, присосов воздуха в топке, а также утечек в тракте. Расчетная нагрузка дымососа определяется количеством продуктов сгорания с учетом присосов воздуха. Максимальное сопротивление воздушного тракта слагается из сопротивления воздуховодов, воздухоподогревателя (с воздушной стороны) и горелок. Сопротивление дымового тракта включает в себя сопротивление всех участков тракта-котла, начиная с верхней части топки, где поддерживается приблизи-

Расчетная максимальная скорость газа

На фиг. 30 изображены кривые 7^ для •случаев, когда расчетная максимальная темпе-'ратура воды в самый холодный день принята

Расчетная максимальная форсировка тангенциальной камеры (20-106 ккал/м2-ч) была достигнута при подаче мазута через две дырчатые трубки. Однако если при одинаковых форсировках (около 10- 106 ккал/м2 • ч) факел, вылетающий из тангенциального циклона в под-котельную топку, был короче факела аксиальной камеры, то при максимальной форсировке видимый факел стал еще более ярким и удлинился до 1,5—2 м. При этом под-котельная топка по-прежнему была пустой и просматривалась насквозь. Сопротивление камеры при максимальной форсировке :И скорости воздуха около 80 м/сек возросло с 300 до 420—450 кГ/м2.

где Нр — расчетная максимальная высота неровностей.

Пределы изменений нагрузки при изменении уровня воды в баке от максимума до минимума устанавливаются задатчиком регулятора в соответствии с сезонной или суточной производительностью установки. Например, расчетная максимальная производительность осветлителя равна 200 т/ч. В осенне-зимний сезон задатчик регулятора устанавливается в положение, при котором осветлитель работает с нагрузкой от 130 до 200 т/ч, а летом может оказаться достаточным нагружать его лишь от 100 до 170 т/ч, что и будет поддерживать регулятор при другом положении задатчика.

Расчетная (максимальная) тепловая нагрузка горячего водоснабжения

где Qp — расчетная (максимальная) тепловая нагрузка; Qa — номинальная тепловая нагрузка отопительных отборов турбин; Qa — пиковая тепловая нагрузка, покрываемая от парогенераторов или теплогенераторов.

где Qn"H = QnHH/Qn — относительная минимальная паровая нагрузка; h = Л/Ар п — относительная продолжительность использования текущей паровой нагрузки Q,,, здесь Лр. п — продолжительность расчетного периода потребления пара, ч; QS, Q,, — соответственно расчетная (максимальная) и текущая часовые

где Р_ м — расчетная максимальная нагрузка; Рп м — потребляемая активная максимальная нагрузка; Рср см — средняя нагрузка за максимально нагруженную смену; а — функция, зависящая от степени усреднения максимума нагрузки, а также от ритмичности производственного процесса; Кв ср — среднее значение коэффициента включения приемников, входящих в группу; К„ ср — средневзвешенный коэффициент использования приемников, входящих в группу.

9. Расчетная максимальная 30-минутная мощность, определенная выборочным методом, является основанием для предъявления к оплате за пользование электроэнергией в случае, если расчетная мощность окажется выше заявленной в договоре. При расчетной мощности, меньшей заявленной в договоре, расчеты за пользование электроэнергией выполняются в соответствии с действующими правилами [1].