Расчетной характеристики

При ударных и вибрационных нагрузьах посадки для псдшип-ников назначаются как для тяжелого режима работы, независимо от расчетной долговечности.

Установив тип подшипника (с учетом перечисленных факторов), принимают ориентировочно типоразмер подшипника исходя из конструктивных размеров и условий эксплуатации. Затем из каталога (см. табл. 14,3...14,9) находят значение его динамической грузоподъемности С и вычисляют величину расчетной долговечности (проверочный расчет в соответствии с ГОСТ 18855—73) по формуле

Рис. 442. Зависимость расчетной долговечности от срока службы н режима работы

Выбор типоразмера подшипника производят, исходя из расчетного диаметра вала под подшипники. Для быстроходных и промежуточных валов редуктора рекомендуются подшипники средних серий, а для тихоходных — легких. Конкретный типоразмер подшипника устанавливают после определения расчетной долговечности Lh.

Для повышения компактности машин или механизмов и их удешевления не следует чрезмерно завышать расчетный срок службы подшипников. При этом необходимо иметь в виду, что 90%-й ресурс подшипника на практике выше номинальной (расчетной) долговечности. Кроме того, следует учитывать, что более тяжелые подшипники имеют пониженную быстроходность, что обусловлено появлением значительных внутренних инерционных сил в самом подшипнике.

По вычисленной приведенной нагрузке и расчетной долговечности определяют требуемую динамическую грузоподъемность подшипника по формуле

Коэффициент работоспособности. Подшипники качения выбирают по расчетной долговечности с учетом усталостного характера разрушений. Под долговечностью понимается время в часах Л, в те чение которого 90% подшипников из партии должны проработать без появления признаков усталостного разрушения.

Существует два подхода к определению расчетной долговечности /1расч подшипника. Первый из них зависит от условной радиальной нагрузки Qnp, частоты вращения и долговечности подшипника:

Сопоставление реализуемой и расчетной (с пятикратным запасом) долговечности показало, что в эксплуатации долговечность ниже расчетной в пределах 1,1-1,4 раза. Однако на самом деле это расхождение было еще выше, поскольку проектирование дисков осуществлено по принципу безопасного ресурса, когда трещины в диске вообще не допустимы. Если учесть период роста трещины в области малоцикловой усталости дисков и вычесть его из общей наработки дисков, то оказывается, что до появления трещины диски наработали в 2-3 раза меньше, чем по расчетной долговечности с пятикратным запасом.

Проведенные оценки длительности роста усталостных трещин и напряженности гидрофильтров свидетельствовали о том, что их ресурс не соответствует предполагаемой расчетной долговечности. Выполненным металлографическим исследованием материала показано, что возникновение усталостных трещин в штампованных агрегатах обусловлено наличием по границам текстуры повышенного содержания интерметаллидов. Потребовалось проведение специальных технологических операций по снижению плотности интерметаллидов по границам волокон штампованного корпуса гидрофильтров, что привело к существенному увеличению их долговечности.

Гипотеза Менсона—Нахтигала—Фриша дает удовлетворительные значения расчетной долговечности, если в опыте наблюдается разупрочнение (см, рис. 46, кривая 4).

ошибка в 10% при степени 0,4 приводит к отклонению расчетной характеристики меньше чем на 2,5%. В то же время очевидно, что при допускаемом разбросе ±10% -группа подобных веществ будет значительно шире по своему составу, чем при допускаемых отклонениях в пределах 5%.

шением ординаты критической точки аэродинамической характеристики машины (точка 4 на рис. 111-70) к ординате расчетной характеристики тракта, соответствующей критическому расходу вентилятора QKP:

2. Определяются основные расчетные коэффициенты (гидравлического сопротивления, теплоотдачи и т. п.), и составляется перечень размерных параметров, совокупность которых практически однозначно определяет величину соответствующей расчетной характеристики. На этом этапе эксперименты имеют целью установление эмпирических связей между известными величинами и накопление сведений о процессе для выявления описывающих его общих закономерностей.

Расчетная и экспериментальная амплитудно-фазовые характеристики изображены на рис. 5.3. Некоторое расхождение расчетной характеристики Б с экспериментальной А объясняется

Примечания: 1. В качестве расчетной характеристики прочности принята наименьшая из двух величин для данной температуры — предела текучести и предела длительной прочности за 100 000 ч. Значения предела текучести (находящиеся слева от жирной линии) соответствуют минимальным опытным данным для разных плавок, а значения предела длительной прочности (находящиеся справа от жирной линии) — средним опытным данным, с отклонениями ± 20% от среднего значения.

Одним из требований, предъявляемых к переливному гидроклапану, является поддержание давления />, с заданной точностью. Точность клапана оценивают по его характеристике, которую получают экспериментально или расчетным путем. При получении расчетной характеристики клапана решают систему уравнений, которая состоит из уравнения равновесия запорно-регулирующего элемента (золотника 6, см. рис. 13.3, б) и уравнения истечения жидкости через открывающееся проходное сечение (щель 5). Решением этой системы при некоторых допущениях является зависимость

ствительно, если в качестве расчетной характеристики исполь-

Рис. 5.43. Принцип построения расчетной характеристики по экспериментальным зависимостям Рс'Рн =Л«):

Для построения расчетной характеристики конденсатора определяют температуру конденсации пара в нем

наибольшему значению, полученному в рассматриваемом диапазоне чисел циклов нагружения, напряжений (деформаций). Если окажется, что ATN<§, следует принять в качестве расчетной характеристики АГд, = 0.

Располагаемая пластичность материала, получаемая при испытаниях на длительную пластичность (ползучесть) или при статическом нагружении с широкой вариацией времен до разрушения, в общем случае не отражает влияния типа испытаний на зависимость расчетной характеристики от времени. Для интенсивно деформационно стареющих материалов отмечаются случаи интенсивного охрупчивания при испытаниях на ползучесть в переходной от внут-ризеренного к межзеренному разрушению зоне (в области мини-