Расчетной скоростью

где k — коэффициент теплопередачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева, Вт/(м2-К); А^—температурный напор, °С. Теплопередачу в котлах рассчитывают по уравнению для многослойной плоской стенки

При наличии кольцевого и нижнего охранных нагревателей тепловой поток можно практически считать одномерным, что обеспечивает возможность применения уравнения (2-3). В качестве расчетной поверхности принимается поверхность центрального нагревателя (rf=120 мм).

В качестве расчетной поверхности теплообмена принимается поверхность теплообменника F, м2, подсчитан-384

Значения величины расчетной поверхности нагрева, м2, выполненной из гладких труб, определяют следующим образом:

где k — коэффициент теплопередачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева, Вт/(м2-К); Д^ -—температурный напор, °С. Теплопередачу в котлах рассчитывают по уравнению для многослойной плоской стенки

Ошибку можно уменьшить, если в качестве расчетной поверхности в (2-54) брать поверхность, со стороны которой а меньше:

'уровня жидкости перенос пара к расчетной поверхности во многом •определяется сопротивлением капилляров. Если проходные сечения капилляров очень малы, то течение в капиллярах характеризуется законами течения разреженных сред.

Результирующее излучение представляет собой разность между лучистым потоком, получаемым данным телом, и лучистым потоком, который оно посылает в окружающее его пространство. Результирующий поток может быть найден различными способами в зависимости от расположения условной расчетной поверхности (рис. 16-4).

Удержание ингибитора определяется путем центрифугирования пропитанного образца бумаги при ускорении не менее 3000 g и выражается в процентах по массе к исходному образцу бумаги, что соответствует заполнению микрокапилляров бумаги ингибитором и, следовательно, определенной площади его распределения, получаемой при диффузии ингибитора в глубь структуры волокна, происходящей в стадии пропитки бумаги-основы. Если количество жид-ко;го ингибитора в бумаге оказывается ниже этого значения, то в качестве расчетной поверхности испарения можно брать общую поверхность распределения ингибитора, получаемую из данных по кинетике пропитки бумаги-основы.

При переходе из одной температурно-силовой области карты механизмов ползучести в другую возможно изменение фазового состава, структуры, механизма деформирования и разрушения, что в конечном итоге может привести к иным значениям коэффициентов уравнения (3.2). По величине дисперсии, характеризующей отклонения опытных точек от расчетной поверхности, в пространстве lgTp> 2">°j> оценивают достоверность результатов расчета коэффициентов уравнения (3.2), т. е. степень адекватности этого уравнения и закономерностей ползучести в пределах исследованной температурно-силовой области.

В [60] рассмотрена возможность повышения степени приближения расчетной поверхности к экспериментальным точкам в достаточно обширной температурно-силовой области. Положительный результат достигнут применением метода максимального правдоподобия с введением весовой функции, отражающей дисперсию логарифма времени на каждом уровне напряжения (cr=const).

Транспортные грузовые суда основное время перемещаются с расчетной скоростью; время использования частичных нагрузок незначительно, и экономичность турбоагрегата на них не играет существенной роли.

Это уравнение справедливо при любых значениях i\ и г'2; однако оно не вскрывает условий возможности осуществления течения потока газа с расчетной скоростью. Действительно, в ряде случаев для организации течения газа со скоростью, вычисленной по уравнению (153), необходимо иметь канал определенной геометрической формы*. В этом смысле одно уравнение (153) является недостаточным для исследования процессов истечения. Для практического использования термодинамического метода необходимы дополнительные сведения.

В Пражском энергетическом институте и Пражском научно-исследовательском институте материалов и технологии были проведены исследования эрозионной стойкости пятнадцати сортов твердых сплавов, предназначенных для работы при высоких температурах, в том числе несколько марок стеллитов (безжелезистые сплавы на бснове кобальт-хром-вольфрама) и сплавов заменителей с уменьшенным содержанием дефицитного кобальта или совсем без кобальта [Л. 46]. Испытания всех образцов проводились в течение двух недель на влажном паре, который через сопла d=2 мм с расчетной скоростью 270 м/сек подавался на испытуемый образец. Схема установки показана на рис. 19. Химический состав материала образцов и результатов испыта-

В данном случае все участки паропровода имеют одинаковый диаметр rf = 0,2 м. и пар течег по ним с одинаковой расчетной скоростью ес:=50 м/сек при 7с— Ю кг!м*.

собой отношение расстояний в свету между соседними трубами в поперечном и диагональном рядах (s'2~диагональный шаг). Он характеризует отношение скоростей в указанных промежутках и, в конечном итоге, приближенно определяет соотношение между расчетной скоростью, которая вычисляется по сечению, проходящему по осям труб поперечного ряда и, средней скоростью, с которой газ обтекает трубы пучка. Оказалось, что зависимость вида c=f (s\~d\ наилучшим

Расчетной скоростью циркуляции считают среднюю скорость при обычных ее колебаниях.

сеток с ячейками размером 0,5...! мм и расчетной скоростью

При доочистке производственных сточных вод рекомендуется предусматривать перед фильтрами установку барабанных сеток с ячейками размером 0,5 ... 1 мм и расчетной скоростью процеживания 40... 50 м/(м2'Ч). Скорые фильтры применяют с направлением потока сверху вниз и снизу вверх. Опыт эксплуатации по доочистке сточных вод и изучение конструкций скорых фильтров показывают, что наряду с фильтрами с направлением потока снизу вверх весьма перспективными конструкциями являются фильтры с многослойной и крупнозернистой загрузками. При фильтровании сверху вниз следует применять двухслойные фильтры. Для кварцевых фильтров с подачей воды сверху и снизу рекомендуемая скорость фильтрования 5 ... 7 м/ч, для двухслойных — 8 ... 10 м/ч. Фильтрование биологически очищенных производственных сточных вод через зернистые фильтры позволяет достичь снижения БПКполн на 70... 80%, ХПК на 30... 40%, концентрации эфирорастворимых веществ на 40%, содержания взвешенных веществ на 70... 90%.

Определение фактической расчетной скорости течения расплава в стояке. Максимально допустимый расход металла обеспечивается суммарной площадью поперечных сечений стояков F0 и фактической (расчетной) скоростью течения расплава в них:

Для проведения испытаний ионообменный материал регенерируют расчетным объемом раствора установленной концентрации, а избыток раствора промывают обычно дистиллированной водой. При этом отмечают количество промывной воды, необходимой для получения выходящего фильтрата требуемого качества. Когда такое количество установлено, исходную воду пропускают через слой ионообменного материала с расчетной скоростью, например, в пределах 6—15 м/ч. Для испытания может быть пригодна лабораторная водопроводная вода либо искусственно приготовляют воду определенного состава. Анализы обработанной воды производят с интервалами 10—30 мин до тех пор, пока ее качество не станет ниже установленных норм или не наступит заметного его ухудшения. В процессе испытания измеряются общий объем профильтрованной исходной воды и концентрация подлежащего удалению иона как в исходной воде, так и в усредненных пробах обработанной воды. Затем производят взрыхление материала при заданном расходе воды и отмечают увеличение его объема, после чего снова производят регенерацию, и все испытание повторяют.