Расчетное исследование

Для зубчатых передач цилиндрических косозубых, шевронных и конических с круговым зубом при II варианте т.о. определяют расчетное допускаемое контактное напряжение

Y=l/[(0,6. 7,5 + 0,2) — (0,6- 7,5-0,2) (-1)] я 0,11. Расчетное допускаемое напряжение [a] = [a]pv= 133 .0,1 1 = 14,6 МПа.

Влияние основных параметров передачи и условий работы учитывают корректирующими коэффициентами, с помощью которых находят расчетное допускаемое напряжение [o>J и допускаемую удельную нагрузку [р] в действительных условиях работы:

[0/,]! = [(2- 280 + 70)/!,!] 1=573 МПа, [оя]2=[(2-200+70)/1,1] 1=427 МПа. Расчетное допускаемое контактное напряжение [см. формулу (3.134)]

Расчет на прочность косозубых и шевронных колес в основе своей аналогичен расчету прямозубых. Как только что упоминалось, косозубые и шевронные передачи по сравнению с прямозубыми имеют ряд особенностей, которые учитываются при расчете на прочность следующим образом:'в формулах (7.5) и (7.7) вместо числового коэффициента 495 принимается 430 и вместо 10-Ю3 применяется'8,5-103; расчетное допускаемое контактное напряжение определяется по формуле

Для зубчатых передач цилиндрических косозубых, шевронных и конических с круговым зубом при II варианте т.о. определяют расчетное допускаемое контактное напряжение

2. Определяем допускаемые контактные напряжения. По табл. 6 для колеса <*нО2 = 2 • 240 + 70 = 550 МПа; для шестерни ацо\ = 105° МПа. Число циклов напряжений для колеса по (26.25) ЛГЕ2 = 60 • 308 • 19200 = 3,5 • 10'. Здесь и2 = 970/3,15 = 308 об/мин — частота ведомого вала, 1 = 8- 300 • 8 = 19 200 ч - срок службы. Число циклов напряжений для шестерни ЛГщ = 1,1 • 109. Базовые числа циклов по (26.23) - NH02 = 1,4 • 101 и ЛГН01 = 12 • 107. Поскольку Nv2 > Nuo2 и NE1 > NUQI, принимаем KHL— 1- Допускаемые контактные напряжения по (26.22) >]й2 = 550/1,1 = 500 МПа; [a]H1 = 1050/1,2 = 875 МПа; расчетное допускаемое напряжение [ст]н = 619 МПа, согласно (26.26).

где 8—толщина стенок, м; Рр — расчетное давление, Н/м2 (принимается равным рабочему); D — внутренний диаметр аппарата, м; h — внутренняя высота выпуклой части днища, м (Л=0,2?>); а — половина угла конического днища (не более 70 °С); С — прибавка, м (необходима для округления расчетной толщины листа термопласта до стандартной с учетом минусового допуска); [а] —расчетное (допускаемое) значение напряжения сварного шва термопласта, Н/м2:

Расчетное допускаемое удельное окружное усилие [р] = [р0]С= [р

где [р] — расчетное (допускаемое) удельное давление в кГ/мм? (табл. 59); Роп — площадь проекции опорной поверхности шарнира данного типа цепи в мм2; k3 — коэффициент эксплуатации (табл. 60); т — коэффициент числа рядов (только для роликовой цепи).

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре стдоп определяют умножением номинального допустимого напряжения a?on на поправочный коэффициент г\, учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, tj = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести; для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475°С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей.

у=1/(0,6-7,5+0Д)-(0,7-7,5-0,2)(-1)«0,11. Расчетное допускаемое напряжение

. 46. Третьякове. В., Ягодкин В. И. Расчетное исследование турбулентного закрученного течения в трубе. — ИФЖ, 1979, т. 37, № 2, с. 254-259.

Расчетное исследование применения дифференциальной теории к описанию неизотермического нагружения

92. Экспериментально-расчетное исследование температур в центре твэлов с топливом из двуокиси урана/В. Н. Мурашов, А. Е. Алексеев, Л. С. Кокорев, Л. Н. Недалекий, В. Н. Яковлев. Препринт ИАЭ—2936, М., 1978.

Ниже рассмотрено расчетное исследование методом теории упругости напряженного и деформированного состояния зуба резьбы от нагрузки, приложенной по его контактной поверхности. Приводимые зависимости дают возможность находить решения при нагрузке, прилагаемой к отдельным коротким участкам контактной площадки зуба. Это позволяет получаемые в таком решении результаты использовать при любом распределении нагрузки по контактной площадке, а также, применяя условия совместности деформаций контактируемых зубьев, находить реальное распределение сил по контактным площадкам в зубьях резьбового соединения. При использовании этих результатов для нахождения распреде-

13. Зингер Н. М. и Миркина А. И., Расчетное исследование абонентского ввода с последовательной двухступенчатой схемой включения подогревателей при отопительном температурном графике, Отчет ВТИ, 1964.

1.2. РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НЕКОТОРЫХ КРИТЕРИЕВ ПОДОБИЯ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся1 рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (у^0,2-^0,25) появляются конфузорные участки (z<0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (vo=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра-

Реальный парокапельный поток в решетках имеет полидисперсную структуру. Расчетное исследование и профилирование решеток может быть осуществлено с учетом этого фактора и двухфазного пограничного слоя на обводах лопаток. Сравнение двух типов .профилей и каналов для перегретого пара (С-9012А) и пароводя-

Расчетное исследование влияния степени влажности при неизменном размере капель (dK=5,0 мкм) на распределение давлений вдоль сопла (см. рис. 1.5) подтверждает, что с ростом z/o относительное статическое давление снижается, что объясняется увеличением затрат энергии непрерывной фазы на разгон капель конфу-зорным потоком.

7.2. РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗОРОВ

1).2. Расчетное исследование влияния некоторых критериев подобия на