Расчетное содержание

3. Находят относительное расчетное расстояние околошовной зоны

где ж — расчетное расстояние околошовной зоны от плоского источника, равное: для стыковых швов половине ширины разделки поверху, для валиковых швов половине длины катета шва.

где F=6/ — расчетная площадь поперечного сечения (см. рис. 7.11); р/2 — половина периметра; п — число слоев по сечению разделки; \у\ — расчетное расстояние от околошовной зоны до плоского источника теплоты, для стыковых швов равное половине ширины разделки в верхней части (см. рис. 7.12, а), а для угловых — половине катета шва.

ар = 4 м - расчетное расстояние между витками, принимаемое в начале

Полученное расчетное расстояние обычно округляют в меньшую сторону на 2—5 мм для обеспечения некоторого провисания цепи. Длина цепи L = int.

В этих формулах В' — расчетная ширина ванны, принимаемая равной для двубортовых отсосов расстоянию между кромками отсосов, для однобортовых отсосов — расстоянию между кромкой отсоса и бортом или осью воздухоподающей трубы отсосов с поддувом, м; I — длина ванны, м; h — расчетное расстояние от зеркала раствора до борта ванны или до оси всасывающего отверстия, м; Ct — коэффициент, учитывающий разность температур раствора и воздуха в помещении, принимаемый по табл. 5; Ctax — коэффициент учета токсично-

где DO — скорость воздуха на выходе из отверстий, м/с; С/ — коэффициент живого сечения (к. ж. с.); X — расчетное расстояние от плоскости выпуска воздуха до уровня рабочей зоны цеха, м; А^о — разность температур приточного и цехового воздуха, °С.

Расчетное расстояние между разноименными профилями или линиями зуба, от которого определяется отклонение

В режимах быстрого изменения температуры ротора установленное расчетное расстояние между плитами может увеличиться за счет срабатывания амортизационного электрораспорного устройства (рис.25) так, что заклинивание ротора исключено и в этом случае. При возвращении ротора в исходное положение плиты возвращаются в то же исходное положение в помощью электрораспорного устройства. С воздушной стороны с плитами соприкасаются гибкие уплотняющие пластины, установленные в два слоя по всей линии плит. С газовой стороны уплотняющие пластины отсутствуют. • Для механического отвода плит радиальных и аксиальных уплотнений предусмотрено электрораспорное устройство. Это устройство имеет эксцентриковый вал, на котором закреплена рычажная система плит и электромеханический привод, вращающий вал с малым числом оборотов. Поворотом эксцентрикового вала на половину оборота можно отвести плиты от ротора на 20—28 мм.

Н. Кёрл [Л. 157} показал, что лучшие результаты можно получить для потоков с dp/dx>0, если выразить ^;Mi = f(r) полиномом пятой степени и удовлетворить дополнительному условию на стенке. В этом случает расчетное расстояние до места отрыва завышается только на 6%, но данные по 9 и б* вблизи отрыва оказываются неудовлетворительными.

Полученное расчетное расстояние обычно округляют в меньшую сторону на 2-5 мм для обеспечения некоторого провисания цепи.

Аналогичным методом разработаны ингибиторы Реакор-9 и Реакор-13. Расчетное содержание компонентов в 1 л коррозионной среды составляет, мг: СК — 60; ортофосфорная кислота - 50 (Реакор-9) и СК - 95; нефрас - 80; ОП-10 - 1 (Реакор-13).

Аналогичным методом разработаны ингибиторы коррозии под напряжением Реакор-11 ЮСП, СПМ-1 и СПМ-2. Расчетное содержание компонентов в одном литре коррозионной среды составляет, мг: Реакор-11 ЮСП (ТММДА + гпС12 - 162; смесь изоцианатов - 10; СН3СООН - 12,2); СПМ-1 (БТМ + №С12 - 25; БФ - 95) и СПМ-1 (БТМ + 2пС12 - 30; соль бензойной кислоты — 30).

Расчетное содержание каждого элемента с учетом угара можно определить по формуле:

где Кш - расчетное содержание элемента в шихте; Кж - заданное содержание элемента в жидком сплаве; х - угар элемента -при плавке, %.

где Л ? — расчетное содержание золы в топливе с учетом неразложившихся карбонатов, %; .К — коэффициент разложения карбонатов: при слоевом сжигании К=0,1, при камерном — 1,0.

Расчетное содержание (%) золы в топливе с учетом неразложившихся карбонатов

Решение: Расчетное содержание золы в топливе с учетом неразложившихся карбонатов определяем по формуле (1.57):

Видно, что содержание легирующих элементов, полученное в сплаве, оказалось меньше, чем их расчетное содержание по шихте, причем это различие для разных плавок неодинаково. Причина неодинакового уменьшения содержания легирующих элементов по сравнению с расчетным — различная степень летучести этих элементов, что заранее нельзя было учесть вследствие еще недостаточной освоенности выплавки сплавов тантала. Тем не менее гамма сплавов с постепенно увеличивающимся содержанием легирующего компонента была получена. Содержание примесей внедрения оказалось практически на том же уровне, что и у чистого тантала, т.е. принятые меры предосторожности позволили предотвратить насьпцение сплавов элементами внедрения. Можно считать, что в опытных сплавах содержалось минимально возможное для современных сплавов количество примесей внедрения (SO + N + Н = 16<Н390 анм)',

Примечание. В таблице указано расчетное содержание циркония без учета угара.

При давлении 32 am и 50 am, в связи с ничтожно малой растворимостью хлоридов в насыщенном паре по мере упаривания воды, концентрации их в капельках воды непрерывно повышаются, достигая при влажности 0,00001% весьма значительной величины {55 000 мг/л при давлении 50 am и 156 000 мг/л при 32 am), весьма •опасной с точки зрения коррозионного растрескивания для аусте-нитной стали. При начальной концентрации хлоридов в питательной водеО,02жг/л расчетное содержание ионов хлора в насыщенном ларе для всех давлений оказывается менее величины предельного •содержания их в паре, которое по экспериментальным данным составляет 0,01 мг/кг при давлении 32 am, 6 мг/кг при 100 am и 30 мг/кг при 180 am.

Однако, если начальная концентрация ионов хлора в питательной воде достигает 0,05 мг/л, расчетное содержание их в паре при давлении 32 am составит уже более 0,01 мг/кг и в связи с этим на поверхности нагрева начнет осаждаться хлористый натрий.