Расчетное сопротивление

Подставляя в это выражение значения заряда и массы электрона, можно получить расчетное соотношение напряжения и скорости электрона в виде

Опуская вывод, приведем лишь для иллюстрации структуры расчетное соотношение для статической грузоподъемности (Н) роликоподшипников с короткими цилиндрическими роликами, конических и сферических (самоустанавливающихся) роликоподшипников при [стн] = 3000 МПа

Расчетное соотношение для массоотдачи в закрученный поток, полученное на основе формулы (8.25) с учетом уравнений (8.23), (8.8) и (8.13), имеет вид

Сущность метода заключается в том, что в дифференциальном уравнении производные искомой функции заменяются'приближенными соотношениями между конечными разностями в отдельных узловых точках температурного поля. В результате такой замены получаем уравнение в конечных разностях, решение которого сводится к выполнению простых алгебраических операций. Расчетное соотношение приводится к виду, где будущая температура в рассматриваемой узловой точке является функцией времени, настоящей температуры в рассматриваемой точке и настоящей температуры в соседних точках. Такие-уравнения составляются для всех узловых точек рассматриваемой области, включая и граничные. В результате получаем замкнутую систему алгебраических уравнений. Ввиду однотипности вычислений при решении такой системы представляется широкая возможность для использования современной вычислительной техники.

С учетом поправки 80 на волновой режим расчетное соотношение для теплоотдачи при конденсации пара на поверхности вертикальных труб и плит имеет вид:

При смешанном режиме течения пленки (вверху ламинарное, внизу турбулентное) расчетное соотношение (4-29) имеет вид:

С учетом поправки ец на волновое течение расчетное соотношение для теплоотдачи при конденсации пара на поверхности вертикальных труб и плит имеет вид:

При смешанном режиме течения пленки (наверху ламинарное, внизу турбулентное) расчетное соотношение (4-29) в безразмерном виде запишется:

В работе [2] было установлено, что наиболее типичные соотношения периодов работы и микропауз меняются от 1,3 : 1 до 1 : 1. Для выяснения того, как микропаузы влияют на представительный временной интервал, были проведены измерения вибрации рубильного молотка ИП-4114 с прерывистым воздействием, период Л? которого равен 10 с, и с различной длительностью т самого воздействия (т = 1, 2, 4 и 6 с). Измерения проводили вибродозиметром ВД-01 с регистрацией накопленной дозы каждые 10 с. Последующая обработка результатов свелась к определению изменения эквивалентного вибрационного параметра от времени измерений, а за исходное расчетное соотношение было взято выражение (29), в котором текущее значение эквивалентного вибрационного параметра соотносилось с величиной, найденной для 300 с измерений аэкв (300).

ходится пучность, закреплен механический вибровозбудитель малой мощности 6. Испытуемый датчик 7 закрепляют на участке поверхности балки вблизи оси шарнирных опор, где деформации максимальны, а ускорения минимальны (узел колебаний). Деформацию для этого участка балки измеряют тензорезисторным тензометром или вычисляют по известному ускорению участка пучности колебаний. Ускорение участка пучности колебаний измеряют опорным датчиком 8, обладающим заведомо малой чувствительностью к деформации корпуса. На участке пучности колебаний отношение ускорения к деформации максимально. Ускорение на участке пучности поддерживают таким, чтобы деформации узловых сечений балки имели заданные целочисленные значения, например 50 мкм. Для участка пучности расчетное соотношение деформации к ускорению

Процесс течения в соплах. Из уравнения (152) можно непосредственно получить расчетное соотношение для потока, текущего по неподвижному сопловому аппарату турбодетандера без внешнего теплопритока. В этом случае АЬтехн = О и Q = 0, тогда

RI - расчетное сопротивление растяжению.

где R — расчетное сопротивление разрушению (# = 0,90Т для низкоуглеродистой и ^? = 0,850Т для низколегированной стали) ; т — коэффициент условий работы, в большинстве случаев равный 0,9; при повышенной податливости элементов и в некоторых других случаях m = 0,8; kH — коэффициент надежности, обычно 6„ = = !...!,2, для подкрановых балок при тяжелом режиме feH = l,3...1,5.

2. Как один из приемов приближенного определения габаритов и жесткостей сечений колонн может быть рекомендован подбор сечений только на нормальную силу без учета моментов. При этом расчетное сопротивление принимается 0,5Ry, a значение коэффициента продольного изгиба можно принять равным -0,7.

где N - расчетное усилие в колонне на уровне базы; Ap=Aioci - площадь опорной плиты; ц> - коэффициент , принимаемый при равномерном распределении напряжений под плитой равным единице; Rb /oc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле Кь^1ос=<щьКь.

пользоваться указаниями СНиП 2.03.01-84*. Расчетное сопротивление бетона сжатию (призменная прочность) Rb соответствует его классу прочности на сжатие и составляет 4,5 МПа для В 7,5; 6 - В 10; 7,5 - В 12,5; 8,5 - В15; 11,5 - В 20.

чения, значения которых иногда могут превосходить расчетное сопротивление стали. Смещения рельсов могут составлять 30-40 мм. При этом необходимо учитывать и возможное смещение центра приложения давления на ободе колеса крана в поперечном направлении по отношению к середине опорной поверхности головки рельса. Величина такого смещения может достигать до 40 % ширины головки рельса (рис.6.3).

расчетное сопротивление.

Rv - расчетное сопротивление усталости, принимаемое по табл.6.12;

Таблица 6.12. Расчетное сопротивление усталости стали

здесь Rbn - расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов ^*n=0>7^4un; Rbun ~ наименьшее временное сопротивление разрыву; у* - коэффициент условия работы, принимаемый для соединения элементов поясов балки, УЙ = 1. Для других прикреплений у* = 0,9 при количестве болтов п 5^и^10 и Yi=0,8 при п<5; АЬп - площадь сечения болта нетто, вычис-

где рг; Уи-г; Р/; Jw/ - коэффициенты принимать по табл.34 СНиП П-23-81*, п.11.2; kf - высота шва; Rwf - расчетное сопротивление сварного соединения.