Расчетного определения

Предотвращение усталостного излома i арантируется при сопоставлении расчетного напряжения на перехсдной поверхности зуба а* с допускаемым напряжением aFP по услов но

2. По вязкости разрушения К., или К1с (в зависимости от предполагаемой степени стеснения деформации вдоль фронта трети пы) и поминального эксплуатационного (расчетного) напряжения omil, в сечении трещины, найти (но критерию Ирвина (3.9)) критическую длину трещины /,..

Превышение расчетного (рабочего) напряжения по сравнению с допускаемым не должно быть больше 5%, иначе прочность рассчитываемой детали считается недостаточной.

Проверочный расчет деталей машин часто проводят в другой форме. Определяют фактический (расчетный) коэффициент запаса, исходя из известных значений предельного (опасного) напряжения оПред и вычисленного значения рабочего (расчетного)

Нагрузочная способность закрытых передач с колесами из нормализованной или улучшенной стали определяется прочностью боковых поверхностей зубьев. Поверхностное или контактное напряжение одинаково для обоих зацепляющихся зубьев, но так как материалы колес различны, то допускаемое контактное напряжение для двух колес передачи различно, т : е. [стН1] > [аЯ21- В прямозубой передаче выкрашивание развивается на зубьях большего колеса, у которого твердость на 30—50 НВ единиц меньше, чем у меньшего колеса. Следовательно, для этой передачи в качестве расчетного напряжения следует брать [OH.Z] и соответственно в качестве расчетного коэффициента контактных напряжений

Из других машин этого типа мод. 1699П-0,5/1500 позволяет проводить испытания в условиях постоянного напряжения (максимальная нагрузка 5 кН, максимальная температура 1500 °С). Коррекция нагрузки для поддержания расчетного напряжения постоянным в образце осуществляется в зависимости от удлинения образца по определенной программе.

Металлургические дефекты листов не являются единственно возможными технологическими дефектами. К последним относится, в частности, чрезмерная овальность. В настоящее время в отечественном котлостроении допускается разность наружных диаметров обечайки не более 0,5—0,7%, что меньше допускаемой, например в ФРГ 2%i [Л. 134]. По данным [Л. 134], овальность в 2% влечет за собой местное повышение напряжений из-за дополнительного изгиба, достигающее 80% расчетного напряжения от внутреннего давления.

Нетрудно показать, что дополнительные изгибающие напряжения, возникающие в консольной части ротора при соединении полумуфт болтами (при изменении нагрузки подшипников на 20%), составляют лишь небольшую долю расчетного напряжения кручения'. Учитывая, что запасы прочности (по пределу текучести) в консольных частях роторов обычно составляют 10 — 12, такие дополнительные напряжения опасности, видимо, не представляют.

При расчете плотности принимают закон распределения давления по разъему фланца от усилия одной шпильки, т. е. не учитывается влияние рядом стоящих шпилек, что также приводит к завышению расчетного напряжения в шпильке.

В данном случае в отличие от методики ЦКТИ не обязательно подставлять в формулу допускаемое напряжение для болта, так как но ряду причин очень часто приходится проектировать фланцевые соединения с недогруженными болтами. Если применять для расчета высоты фланца вместо среднего расчетного напряжения в болте допускаемое напряжение, то это приведет к неоправданно завышенным размерам фланца.

Коэффициент напряженности P/ab (где Р — действующая сила, а и Ь — два размера конструкции) имеет размерность напряжения кГ/см? и служит для выбора расчетного напряжения. Согласно нормам жесткости, для сжатой стойки коэффициент напряженности равен P/L2 (где L — длина стойки), для панели — P/BL (где L — длина, В — ширина панели), для круглой оболочки, работающей на изгиб, — М/Д2 (где М — изгибающий момент, Д — средний диаметр оболочки).

верхность образцов оставалась обильно смоченной в течение всего времени испытания вплоть до разрушения. Возможность использования результатов, полученных на плоских образцах, для оценки коррозионно-усталостной долговечности реальных гофрированных оболочек обоснована удовлетворительным совпадением кривых малоцикловой долговечности реальной гофрированной оболочки и материала в виде пластин для случая справедливости деформационно-кинетического критерия по определению предельного состояния (образование трещины) и принятого метода расчетного определения напряженно-деформированного состояния при циклическом нагружении гофрированной оболочки, показанная А.П. Гусенковым и др. [35].

Если сталь перед сваркой подвергают термообработке на высокую прочность (нормализации или закалке с отпуском), а после сварки — отпуску для снятия напряжений и выравнивания механических свойств сварного соединения с целью обеспечения его равнопрочности с основным металлом, то критерием расчетного определения температуры предварительного подогрева будет скорость охлаждения и>к, при которой имеет место частичная

Для расчетного определения стрелы прогиба при наплавке валика на кромку пластины требуется установить следующие параметры: скорость сварки VCB, погонную энергию qn, площадь поперечного сечения пластины F, кривизну от сварки С.

Для расчетного определения параметра tKO = vtso можно воспользоваться известной формулой Ю.И. Роботнова:

Некоторые особенности распределения напряжений, полученные в предыдущем разделе и оценки прочности сварных элементов с угловыми переходами обусловленными смещением кромок: параметр У) не зависит от нагрузки, определяется лишь углом Р; при х -> О напряжения стремятся к бесконечности; для заданного дефекта поля напряжений определяются одним параметром К j, что позволяет выбрать величину K! в качестве критерия при оценке прочности. С ростом нагрузки величина КИН возрастает и при достижении некоторой критической наступает предельное состояние в вершине дефекта, в дальнейшем возможно нестабильное распространение разрушения. Таким образом, общая расчетная схема, принятая в механике разрушения сохраняется и в данном случае: К] = Кс*. Однако, заметим, что такой подход имеет следующий недостаток. Значение этого параметра Kc* и его размерность зависит от угла раскрытия р. Для расчетного определения прочности необходимо определять зависимость

В МЭИ разработан ряд методик расчетного определения термического КПД при пропловлении металлов неподвижным электронным лучом.

установление характеристик кинетики высокотемпературной коррозии металла в продуктах сгорания топлив, на воздухе, в водяном паре и других средах, а также получение данных для расчетного определения уменьшения толщины стенки труб поверхностей нагрева котла, предельных рабочих температур сталей и т. Д-

Для точного расчетного определения температурного поля в стенке трубы, возникающего в цикле водной очистки, Т. М. Лаус-маа и Р. В. Тоуартом представлена трехмерная модель расчета изменяющегося со временем температурного поля в стенке трубы с учетом зависимости теплофизических свойств металла от температуры [173]. Расчет включает решение нелинейного параболического дифференциального уравнения теплопроводности методом дробных шагов на ЭВМ. Этот расчет можно использовать и для оценки точности разных более простых формул и способов определения температурного поля.

Для расчетного определения температурного поля в стенке трубы в цикле водной очистки поверхности нагрева котла по формулам (5.18) и (5.19) или по методу, изложенному в [173], необходимо кроме теплофизических свойств материала знать коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубы к воде.

В случае справедливости деформационно-кинетического критерия, а также метода расчетного определения напряженно-деформированного состояния при длительном циклическом на-гружении гофрированной оболочки кривая длительной малоцикловой прочности компенсаторов при стационарном режиме нагружения, выраженная через величины циклических деформаций в наиболее нагруженной зоне изделия, должна совпадать

В связи со сложностью расчетного определения местных напряжений и деформаций в зонах концентрации интегрирование кинетического уравнения (4) для накопленного повреждения оказывается весьма трудоемким. Поэтому для приближенной оценки долго-