Располагается значительно

В ЦНИИТмаше И. В. Кудрявцевым создана машина ЦК-2, предназначенная для коррозионно-усталостных испытаний образца вращающимся силовым полем с частотой 1450 циклов в минуту. Неподвижный образец / (рис. 137) располагается вертикально в сосуде 2 с коррозионной средой и зажимается нижним концом в захвате машины. На верхний конец образца надевается, как на ось, штанга 3, приводимая во вращение коромыслом 5 (в горизонтальной плоскости) от электродвигателя 6. На штангу насаживаются П-образные металлические грузы 4 различного веса. Сосудом для коррозионной среды служит стальной стакан емкостью 650 см3.

Положим, что вал располагается вертикально и вес диска не является изгибающей силой. В соответствии со сказанным выше, при наличии внутреннего и внешнего трения на диск со стороны

Светлое поле полярископа. Если анализатор устанавливается так, что его плоскость колебаний располагается вертикально (параллельно плоскости колебаний поляризатора), то вектор :выходящего света выражается следующим образом:

диагональ поперечного сечения обёрнутого пласта располагается вертикально, и пласт занимает неустойчивое положение. Нормальный оборот пласта при соответствии формы отвала типу почвы получается при k = 1,5 ч- 2. Для крошащих отвалов на рыхлых почвах можно брать k = 1,3 -г-1,5. Для оборачиваю-

чаются небольшими, что позволяет выполнять машину по угловой схеме, подобной изображённой на фиг. 20, б, причём цилиндр двигателя располагается вертикально. Такая компоновка машины получила преобладающее распространение.

Сматывание прокатываемой полосы производится в бунты, ось которых в большинстве случаев располагается вертикально.

в рассматриваемом случае двумя крайними положениями стрелы — нижним положением /, при котором стрела Lc и хобот Lx располагаются по одной прямой, и верхним положением //, при котором хобот располагается вертикально (дальнейшее отклонение стрелы вправо повлечёт за собой сход грузового каната с концевого блока /).

Машина для измерения ХОДОВЫХ ВИНТОВ МИВ-2 Измерение диаметра, шага, угла профиля, овальности, биения резьбы По длине — от 900 до 2000 мм, по диаметру — от 23 до 60 мм 0,001 мм поох^оохззоо Винт во избежание прогиба располагается вертикально. Измерение осуществляется интерференционным и теневым способами

Начальная точка лежит на нулевом батоксе, касательная к ней располагается горизонтально. Конечная точка .лежит на линии полушироты; касательная к ней располагается вертикально. Промежуточные точки располагаются на линии промежуточных точек. Вершина определяется пересечением касательных.

Пример. Рассчитать цепную передачу с роликовой цепью при следующих данных^ мощность на ведущем валу Л', = 7,5 кВт; частота вращения ведущего вала nl — 970 об/мин: передаточное число t = 4,15 + 1%; межцентровое расстояние А регулируется перемещением ведущего вала со звездочкой; А = 1000. ..1700 мм; линия центров звездочек располагается вертикально; смазка периодическая (раз в смену); работа двухсменная.

Ротаметр, используемый в данной схеме, работает следующим образом. В прозрачной трубе 5 с небольшой конусностью располагается цилиндрическая деталь (поплавок 3), которая может свободно перемещаться по всей длине конусной трубы с небольшим зазором. Труба 5 располагается вертикально. Если по трубе пропустить поток воздуха, то поплавок 3 относительно трубы займет определенное положение, соответствующее равенству силы тяжести поплавка /\ силе давления воздуха на поплавок F2, направленной вверх и подсчитываемой по формуле

В зависимости от p'w0 потери на ускорение также сначала будут возрастать, а затем уменьшаться. Действительно, при постоянном количестве подведенной к витку теплоты комплекс у [см. уравнение (1.58)] с увеличением массовой скорости будет непрерывно уменьшаться и, следовательно, в соответствии с уравнением (1.58) Аруск пройдет через максимум. Из этого следует, что если максимум кривой Л/7уск=/(р'г<Уо) не располагается значительно правее

Для выявления влияния неизотермичности в последующих режимах испытания возможность развития значительных деформаций ползучести была исключена соответствующим выбором процесса нагружения и нагрева. Характер деформирования при переходе с диаграммы /=800° С на диаграмму ^=500° С (режим 2), когда деформации ползучести отсутствовали, остается таким же. Кривая 3 (см. рис. 28) располагается значительно' выше исходной диаграммы ?=500° С, построенной при изотермическом нагружении, т. е. находится вне поверхности деформирования. Уменьшение остаточной деформации здесь также существенно, хотя и не такое значительное, как лри испытании no-режиму 1. Результаты не изменяются принципиально от того, осуществляется ли переход однократно (режим 2) или повторно (режим 4), но уменьшение остаточной пластичности непосредственно зависит от величины предварительной деформации ео-Итоговая кривая деформирования .и ее конечная точка располагаются вне поверхности нагружения.

Очевидно, что область существенных по величине значений \Р(ш)\ располагается значительно «левее» первой собственной

С повышением площади сечения опускных труб /оп кривая сопротивления этих труб Ар" располагается значительно ниже кривой Др'оп- Происходит, как видно из графика, увеличение количества циркулирующей воды и соответственно скорости циркуляции, что сопровождается также понижением полезного напора контура />*°" и звена экранных труб между нижним и верхним коллекторами р^ вместо яэкр . Это обстоятельство

Таким образом, при заданных размерах и конструктивном оформлении экрана с рециркуляционными трубами количество воды, проходящей через эти трубы, определяется размером установленной шайбы и соответствующим коэффициентом сопротивления. Как видно из рис. 4.22,6, повышения скорости воды в экранных трубах и устойчивости циркуляции такого контура без 'изменения площади сечения опускных, отводящих и рециркуляционных труб можно достичь (в известных пределах) путем увеличения диаметров шайб, установленных в рециркуляционных трубах. В этом случае кривая сопротивления опускных труб Др"оп за счет меньшего расхода воды в них располагается значительно ниже кривой Др'оп. При этом увеличении скорости воды в экранных трубах полезный напор звена экранных труб понизится до значения Р^, так как за счет перераспределения количества воды во внешний контур по опускным и отводящим трубам направится меньшее количество циркулирующей воды, и в этом случае полезный напор всего контура также уменьшится.

^пол" ^-^пол > и кРивая ^по"Т проходит соответственно выше кривой Р™орл , так как движущий напор циркуляции развивается не только в экранных, но и в пароотводящих трубах. С повышением сечения опускных труб /оп кривая сопротивления этих труб :Ар"ои располагается значительно ниже кривой А//ОП. Происходит, как видно из графика, увеличение количества циркулирующей воды и соответственно скорости циркуляции, что сопровождается также понижением полезного напора контура />*°"т и полезного напора звена экранных труб между нижним и верхним коллекторами ^по,2 вместо ^олг ^то обстоятельство весьма положительно влияет на повы-156

Евых — коэффициент сопротивления выхода; ш — коэффициент сопротивления шайбы. Таким образом, при заданных размерах и конструктивном оформлении экрана с рециркуляционными трубами количество воды, проходящей через эти трубы, определяется размером установленной шайбы и соответствующим коэффициентом сопротивления ее. Как видно из рис. 6-3,6, повышение скорости воды в экранных трубах и устойчивость циркуляции такого контура без изменения сечения опускных, отводящих и рециркуляционных труб можно достичь путем увеличения диаметра шайб, установленных в рециркуляционных трубах. Такое увеличение диаметра шайбы позволяет значительно снизить коэффициент сопротивления 2?р и тем самым сопротивление рециркуляционных труб ДрРец, что при одной и той же кривой полезного напора экрана дает возможность значительно увеличить скорость воды в них. В этом случае кривая сопротивления опускных труб Ар"он за счет меньшего расхода воды в них располагается значительно ниже 'Кривой А//ОП- При этом увеличении скорости воды в экранных трубах полезный напор звена экранных труб понизится до значения Р^, так как за счет перераспределения количества воды во внешний контур по опускным и отводящим трубам направится меньшее количество циркулирующей воды, и в этом случае полезный напор всего контура также уменьшается. На рис. 6-3,6 кривая этого нового полезного напора контура Р*°"" показана пунктиром. Соответствующая этому полезному напору контура скорость циркуляции, или расход воды, вызывает значительное снижение полезного напора звена экранных Р^2 меж' ду нижним и верхним коллекторами, что, как уже отмечалось, положительно влияет на повышение устойчивости циркуляции в экране. Максимальный размер шайбы на рециркуляционных трубах ограничивается величиной допустимой скорости входа воды в рециркуляционные трубы по условиям возникновения кавитации. При этих расчетах можно принимать, что средний весовой уровень воды в верхних коллекторах располагается не ниже оси коллектора, т. е. при диаметре коллектора 273 мм эта расчетная высота не превышает 100—125мм. Максимально возможная скорость входа воды в рециркуляционные трубы может определяться из следующего выра-

Величина потери давления, вызванная ускорением теплоносителя, растет с увеличением относительной длины трубы и интенсивности их обогрева и уменьшается с увеличением недогрева воды на входе в трубу. Кривая потерь на ускорение в координатах построения гидравлических характеристик, как это показано на рис. 8-30 (8-12], имеет максимум. Если этот максимум не располагается значительно правее максимума гидравлической характеристики или ее пологого участка, то потери давления на ускорение увеличивают нестабильность как при подъемном, так и при опускном движении среды.

Типичная Я-характеристика показана на рис. 4, вид ее аналогичен кривой частоты отказов, однако последняя располагается значительно ниже. Эти кривые могут быть построены как для элементов, так и для системы в целом. При этом, как правило, большинство кривых Я имеют три ярко выраженные участка.

Так, в частности, получены линии 2, 3 и 4 на рис. 44. Кривая 1 получена статическим нагружением шланга типа П-016 165 АТИ, ГОСТ 6286 — 60. Используя данные осциллограмм и определив по кривой 1 значение ф = 1,06-10~2 см?1кГ для р = 20-^30 кГ/см2, по формуле (142) получаем Д"0 = 0,329-10~3 см2/кГ. Этим значениям ф и К0 соответствует прямая 2. Прямая 3 соответствует К0 = 0, 52-Ю-3 см*/кГ, ф = 2,46-10-* см*/кГ. Прямая 4 — для Ко = 0,69- 10~3 см2/кГ и ф = 6,82- 10" 2 см2/кГ. Стыкующиеся участки линий 2, 3 и 4, показанные на рис. 44 сплошными линиями, соответствуют аппроксимированной кривой Kg (р), которая располагается значительно ниже К (р) (кривая 1).

При Ке" <[ 2-Ю1 они отклоняются от линии 1. Кроме того, при Ке" <2-104 основная масса точек работы [4] также располагается значительно выше линии 1, рекомендуемой авторами [4], так что через эти точки можно провести линию 3, параллельную линии 2. Следовательно, можно сказать, что при Ке"<2-10* имеет место качественное согласование данных работы [4] с данными настоящей работы.