Расположения рассматриваемой

методика решения задачи по определению частоты колебаний пакета аналогична вышеизложенной. Представляют интерес кривые, построенные А. В. Левиным и приведенные на рис. 121. На этих кривых коэффициент ср для пакета, связанного проволокой, дается в зависимости от расположения проволоки по высоте лопатки (для различных величин яс и ас, которые аналогичны

Рис. 121. Влияние расположения проволоки по длине лопатки на частоту колебаний пакета типа А0

Практический интерес представляют исследования ЛМЗ [39] по установлению влияния положения проволоки на частотах колебаний пакета типов АО, В0 и А\. На рис. 13 представлена зависимость поправочного коэффициента ijji от относительной длины лопатки постоянного сечения при заданных значениях kc и vc. Как видно из указанного рисунка, максимальное значение частоты получается при перемещении скрепляющей проволоки на высоте, равной (0,5-*-0,6)/. Ниже приведены результаты исследования автора о влиянии расположения проволоки по высоте для лопаток постоянного и переменного сечений на их декремент колебаний и пока-

замы условия получения максимального демпфирования пакета лопаток. Сочетание данных по изменению частот колебаний и демпфирующей способности в зависимости от расположения проволоки по высоте лопатки могут быть использованы для повышения надежности работы лопаток.

Тангенс угла наклона в месте расположения проволоки для лопаток постоянного сечения по длине может быть представлен в виде [39]

На рис. 63 приведена зависимость декремента колебаний от расположения проволоки по высоте и от напряжения у основания стержней при их изгибе. При этом напряжение в проволоке, вычисленное согласно

проволоки на расстоянии от основания, равном (0,65-н-0,70)/. Все вышеизложенное может дать некоторую ориентировку при выборе места расположения проволоки с точки зрения отстройки пакета лопаток постоянного сечения.

Значение &пр зависит от tav ч принимает различные значения в зависимости от высоты расположения проволоки. Для испытуемой лопатки k может быть представлено в следующем виде:

Целесообразным выбором расположения проволоки по высоте с учетом изменения напряжения в проволоке можно увеличить демпфирующую способность лопаток. Из рис. 67 следует, что пакет лопаток получает максимальную частоту колебаний при положении проволоки

Рис. 67. Влияние расположения проволоки в пакете лопаток 19-й ступени турбины фирмы Ланг (при напряжении у их оснований, равном 10-107 Н/м2) на его демпфирующую способность.

Рис. 18. Влияние расположения проволоки в пакете лопаток 19-й ступени турбины фирмы Ланг (при напряжении у их оснований, равном 1 000 кГ/см2) на декремент колебаний пакета.

гниям создания благоприятных частотных характеристик облопачивания. Это требование должно и впредь сохраниться. Однако в силу того, что частота колебаний является пологой функцией расположения проволоки по высоте, можно целесообразным выбором последнего, с учетом зависимости от этой величины напряжения в проволоке, увеличить демпфирующую способность лопаток. На рис. 18 приведена зависимость частоты колебаний лопаток от положения проволоки. Из этого рисунка следует, что сдвиг проволоки в сторону значения расстояния, меньшего 0,650, приводит к увеличению демпфирующей способности лопаток. Следует отметить, что крутизна вершины кривой зависимости декремента колебаний лопаток от положения проволоки различна для лопаток с разными профилями. На рис. 19 приведены результаты исследования зависимости декрементов колебаний пакета призматических стержней от расположения проволоки для лопаток постоянного сечения с отношением жесткости связей к жесткости лопаток & = 2,58 [Л. 10]. Вершина кривой этой зависимости сравнительно крутая, частотная же кривая — пологая. Сохраняя указанные выше требования к частотной характеристике, можно при правильном выборе положения проволоки получить оптимальную демпфирующую способность пакета.

Суммарное отклонение формы и расположения — отклонение, являющееся результатом совместного проявления отклонения формы и отклонения расположения рассматриваемой поверхности или рассматриваемого профиля относительно заданных баз. Количественно суммарные отклонения формы и расположения оцениваются в соответствии с определениями, приведенными ниже, по точкам реального рассматриваемого элемента относительно прилегающих базовых элементов или их осей

Под отклонением (погрешностью) расположения (Ап) понимается отклонение от номинального расположения рассматриваемой поверхности, ее оси или плоскости симметрии относительно баз или от номинального взаимного расположения рассматриваемых поверхностей. Номинальное расположение определяется номинальными линейными и угловыми размерами, координирующими расстояния между рассматриваемыми поверхностями, их осями или плоскостями симметрии. Координирующие линейные размеры, равные нулю (соосность, симметричность), и координирующий угловой размер 90° (перпендикулярность) на чертежах не указываются.

Передняя поверхность затачивается так же, как и на зуборезных долбяках. Передний угол на вершине зуба fe обычно задаётся равным 5°, на боковых же кромках он меняется в зависимости от расположения рассматриваемой точки. Угол -^заключается между плоскостью, касательной к передней поверхности долбяка, и плоскостью, нормальной к плоскости резания. Зависимость между fe и fgx в любой точке профиля выражается формулой (фиг. 76, б)

Под суммарным отклонением формы и расположения понимается отклонение, являющееся результатом совместного проявления отклонения формы и отклонения расположения рассматриваемой поверхности или рассматриваемого профиля относительно заданных баз. Основные виды суммарных отклонений формы и расположения приведены в табл. 21.

Анализ точности квадратурных методой содержится в [Л. 117]. Естественно, что чем больше выбрано фиксированных точек Mi (t —1, 2,... я), тем точнее окончательный результат. Однако, как и в случае зонального метода, увеличение числа точек ведет к прогрессивному усложнению системы (8-81), что соответственно затрудняет ее решение. Преимуществом квадратурного метода по сравнению с зональным является отсутствие в нем коэффициентов облученности и коэффициентов распределения тепловых и оптических характеристик по зонам, для определения которых приходится затрачивать много времени и усилий. Наиболее трудным местом квадратурного метода является оптимальный выбор матрицы коэффициентов GIJ для произвольных трехмерных излучающих систем. Коэффициенты Сц зависят от вида выбранной квадратурной формулы, оптико-геометрических особенностей исследуемой излучающей системы и расположения рассматриваемой Mt и текущей Mj точек. Достаточно простой матрица коэффициентов Сц оказывается для одномерных задач. В этом случае могут быть использованы классические квадратуры прямоугольников, трапеций, парабол, квадратура Гаусса и пр.

Отклонение расположения — отклонение от номинального расположения рассматриваемой поверхности, оси или плоскости симметрии относительно баз, или отклонение от номинального взаимного расположения

Отклонение расположения — отклонение от номинального расположения рассматриваемой поверхности, оси или плоскости симметрии относительно баз, или отклонение от номинального взаимного расположения

Отклонение расположения — отклонение от номинального расположения рассматриваемой поверхности, ее оси или плоскости симметрии относительно баз или отклонение от номинального взаимного расположения рассматриваемых поверхностей. Номинальное расположение определяется номинальными линейными и угловыми размерами между рассматриваемыми поверхностями, их осями или плоскостями симметрии.

Такое ограничение, налагаемое на выбор размеров ячейки, всегда имеет место при аппроксимации параболических уравнений методом разностей. Однако нелинейность уравнения (1) соответственно и (16) зависит как от вида полученного решения, так и от места расположения рассматриваемой точки. Следовательно, при данном /, размер ячейки h должен быть выбран таким, чтобы для всех точек сетки с данным шагом выполнялось условие (16). В этом можно убедиться, продолжая расчеты

1.3S. Суммарное отклонение формы и расположения - отклонение, являющееся результатом совместного проявления отклонения формы и отклонения расположения рассматриваемой поверхности или рассматриваемого профиля относительно баз.

3.6.3. Поле позиционного допуска оси (или прямой) в плоскости - область на плоскости, ограниченная двумя параллельными прямыми, отстоящими друг от друга на расстоянии, равном позиционному допуску в диаметральном выражении ТРР или удвоенному позиционному допуску в радиусном выражении ТРР/2, и симметричная относительно номинального расположения рассматриваемой оси (прямой)