Расположения включений

Схема расположения трубопроводов на большинстве действующих печей приведена на рис. 13.15. На новых печах, для устранения температурного смещения кольцевого воздухопровода горячего дутья, на прямых участках воздухопровода устанавливаются компенсаторы с мощными затяжками - их сечение подбирается по условиям малой деформации, а не прочности (рис. 13.16). Эти же компенсаторы в сочетании с опорами и подвесками с предварительно обжатыми тарельчатыми пружинами (рис. 13.19) уменьшают изгибающие моменты от собственной массы конструкций и их температурного роста в местах примыкания к кожуху.

Рассмотрение схем защиты показывает, что в зависимости от взаимного расположения трубопроводов, кабелей и рельсовых путей может потребоваться различное количество соединений между совместно защищаемыми подземными сооружениями. Поскольку объединяемые при совместной защите подземные сооружения не только различаются по электрическим параметрам, состоянию и наличию изоляции, но и могут быть выполнены из разнородных металлов, как это имеет место при совместной защите трубопроводов и кабелей, установка прямых перемычек не допустима. Это объясняется тем, что в случае выхода из строя защитного устройства (дренажа) может возникнуть обмен блуждающими токами между кабелем и трубопроводом, в результате которого сооружения будут подвергаться интен-

отдельных фрагментов. Поскольку пространственное представление проектов на бумаге недостаточно наглядно, на модели проще решить вопросы оптимального расположения трубопроводов, сочленения машин и агрегатов, расположения домов, улиц, мостов и т. д. В научном смысле с моделированием мы встречаемся уже в геометрии. Геометрическое пространство является объектом моделирования. Плоский чертеж представляет собой некоторую модель будущего изделия, известные из математики методы конформного отображения представляют собой также отображение каких-либо функций с одной поверхности на другую (более простую или более сложную). В научно-исследовательских экспериментальных работах наиболее часто мы имеем дело с моделированием физических явлений и процессов.

При воздушной прокладке трубопроводов через улицы, проездные дороги высота расположения трубопроводов от уровня земли до наружной поверхности изоляции должна быть не менее 5 м, а через железнодорожное полотно не менее 6 м от головки рельса.' Трубопроводы должны быть надежно ограждены от электропроводов. Вентили, клапаны и задвижки должны быть установлены так, чтобы обеспечивать возможность быстрого и надежного прекращения /подачи среды IB отдельные участки трубопровода. Обслуживание вентилей и задвижек должно -быть доступно с пола помещения или же с безопасных лестниц и специальных площадок с барьерами, легко доступных для технического персонала. Для контроля транспортируемой среды на основных магистралях и участках ответвлений должны быть установлены манометры. Для контроля за расходом среды устанавливаются измерительные шайбы с дифференциальными манометрами.

По правилам Котлонадзора при воздушной прокладке трубопроводов через улицы и проездные дороги высота расположения трубопроводов от уровня земли до наружной поверхности изоляции должна быть не менее 5 .ч, кроме случаев прокладки через железнодорожное полотно, когда расстояние от головки рельса до наружной поверхности изоляции должно быть не менее 6 м. Во всех случаях, когда расстояние от нижней точки изоляции трубопроводов до уровня земли меньше 2 ж, места для прохода людей должны быть снабжены специальными подходами и переходными лестницами.

значение G лежало в области максимального КПД насоса. В случае вертикального расположения трубопроводов между верхней точкой контура и осью напорного патрубка насоса имеется геометрическая разность высот Яг. Циркуляция возможна, когда напор, развиваемый насосом с закрытой задвижкой, Н0 больше Яг. Если расход окажется недостаточным, И то увеличить его можно, используя несколько насосов. 2Н Существует два варианта соединения насосов: парал-лельное и последовательное. При параллельной работе насосов напорные патрубки вводятся в один общий коллектор. Для построения суммарной характеристики необходимо провести линии Я= = const и отложить на них значение расхода, равное сумме подач каждого насоса.

При воздушной прокладке трубопроводов через улицы и проезжие дороги высота расположения трубопроводов от уровня проезжей части до наружной поверхности изоляции должна быть не менее 4500 мм. При прокладке через железнодорожное полотно расстояние от головки рельса до наружной поверхности изоляции должно составлять не менее 6400 мм, а электрифицированных дорог — не менее 7000 мм.

11-4-3. В помещении котельной в зоне расположения трубопроводов и емкостей с ВОТ должна поддерживаться температура, при которой исключается застывание теплоносителя.

55. При воздушной прокладке трубопроводов через улицы и проезжие дороги высота расположения трубопроводов от уровня земли до наружной поверхности изоляции должна быть не менеее 4,5 м, кроме случаев прокладки через железнодорожное полотно, когда расстояние от головки рельса до наружной поверхности изоляции должно быть не менее 6 м.

Изучение устройства водоподогревателя, расположения трубопроводов. Определение температуры подогрева воды.

55. При воздушной прокладке трубопроводов через улицы и проезжие дороги высота расположения трубопроводов от уровня земли до наружной поверхности изоляции должна быть не менее 4,5 м, кроме случаев прокладки через железнодорожное полотно, когда расстояние от головки рельса до наружной поверхности изоляции должно быть не менее 6 м.

тупность для замены и ремонта поврежденных участков трубопроводов, наличие рельсовых путей электрифицированного транспорта, а так же сложнораз-ветвленное расположение других подземных коммуникаций сопутствующих и пересекающих трубопровод (водопроводов, теплопроводов, газопроводов, кабелей электропередач и средств связи) имеющих собственные системы защиты от коррозии. На рис. 1.1 показан пример расположения трубопроводов на промышленном объекте.

Композиционный материал можно рассматривать как неоднородную среду. В самом деле, к таким материалам относятся и поликристаллические среды, и многокомпонентные стохастические смеси (когда все компоненты смеси равноправны), и матричные смеси (когда в материале выделяется основа — матрица, а все остальные компоненты считаются включениями). Наконец, сюда можно отнести и однородные материалы с пустотами (последние можно трактовать как включения с равными нулю модулями упругости). Выбор метода описания такой неоднородной среды зависит от формы и взаимного расположения включений. Очень часто в пространственном распределении неоднородностей имеется определенный порядок, и тогда говорят о регулярных структурах; если имеются небольшие нарушения этого порядка, то структуры называют квазирегулярными.

где черта сверху обозначает усреднение по объему. Существует гипотеза, что эффективные модули (5) при граничных условиях (1) или (2) для статистически однородной среды (см. гл. 6) совпадают. Эффективные модули зависят от геометрии композита (формы и расположения включений и их объемного содержания), а также от упругих свойств материалов фаз.

неоднородности не оказывает существенного влияния на траекторию канала разряда. У плоскости конфигурация поля более равномерна, и увеличение напряженности в области расположения включений существенно превосходит среднее значение, поэтому траектория канала разряда отклоняется от кратчайшего расстояния.

Таким образом, качественная картина развития трещин в композитах может выглядеть следующим образом. В матрице, возмущенной присутствием стохастически распределенных неоднородн остей, инициируется цилиндрическая ударная волна, которая по мере продвижения от канала разряда вырождается в волну сжатия. Эти волны, набегая на неоднородности, создают вокруг них локальные области повышенных напряжений, которые могут вызвать разупрочнение границы включение-матрица, вплоть до образования микротрещин. Рост трещин, которые в нашем случае начинаются от источника нагружения и развиваются радиально к периферии образца, происходит под действием упругой энергии, запасаемой в матрице. От канала разряда отходит определенное количество трещин, зависящее от параметров нагружения (максимального давления в канале разряда), а магистральными, т.е. прорастающими до конца образца, становятся те, которые направлены в сторону наиболее опасного сечения. Роль источника информации для определения предпочтительного направления развития трещин могут играть волны релаксации напряжений, интенсивность излучения которых наибольшая из областей расположения включений. Волны напряжений, генерируемые развивающейся магистральной трещиной, взаимодействуют с дефектными структурами в областях неоднородностей, также ориентируя движение трещин на включения. Таким образом, следует

средняя (п> 1). Плотность трещин на периферии образца существенно снижается, а в областях расположения включений растет, что указывает на избирательную направленность движения магистральных трещин.

Рис. 3.10. Зависимость отношения концентраций трещин, проходящих через области расположения включений, к средней концентрации в образце (п) от расстояния этих областей до оси канала разряда:

Увеличение энергии импульса приводит к увеличению средней концентрации трещин в образце, что согласуется с (3.16). Анализируя экспериментальные результаты, можно отметить, что при увеличении энергии концентрация трещин, подходящих через области расположения включений, также превышает среднюю концентрацию, однако влияние локальных повышенных напряжений вблизи неоднородностей ослабевает. Это связано с тем, что вводимой энергии в образец достаточно для развития трещин во всем объеме. Так, при энергии импульса W - 500 Дж концентрация трещин в неоднородном образце стекла практически постоянна.

На вскрытие включений существенное влияние оказывают параметры нагружения образцы и экспериментальные исследования показывают, что при импульсных нагрузках степень вскрытия включений может регулироваться параметрами нагружения. На рисунке 3.13 приведены зависимости степени вскрытия включений при разрушении модельных образцов при различных параметрах нагружения. Увеличение энергии импульса повышает выход вскрытых включений для всех исследованных моделей, т.к. при росте вводимой энергии повышается интенсивность разрушения среды, увеличивается количество трещин, развивающихся в образце. Вскрытие включений возрастает также и при увеличении периода разрядного тока (т.е. времени выделения энергии) в пределах, когда уровень энергии достаточен для разрушения образцов (в данном случае цилиндрические образцы диаметром 50 мм). Так, в режимах с энергиями W 250 и 500 Дж процент вскрытых включений при увеличении времени выделения энергии возрастает, а в режимах с энергией W125 Дж изменяется с наличием максимума. Известно, что увеличение времени выделения энергии приводит к снижению количества трещин и к увеличению их длины. При этом большое количество трещин дорастает до края образца, что способствует раскрытию большого количества включений, тем более, если учитывать, что при увеличении времени энерговыделения степень избирательной направленности магистральных трещин в области расположения включений растет. Если уровень энергии не достаточен для эффективного разрушения образца, то увеличение времени энерговыделения, снижая максимальный пик давления в канале разряда, резко ухудшает условия разрушения и степень вскрытия включений, естественно, падает.

Не могут быть обнаружены без диагностических приборов, кром внутренних трещин, также шлаковые включения и непровары. ковые включения образуются в результате того, что р неметалические своединения, находящиеся в среде расплавленног] металла, при сварке не успевали «всплыть из сварочной ванны поверхность шва. Причины образования шлака - большая сю затвердевания металла, неправильная технология наложения ш плохая зачистка поверхностей стыкуемых деталей. Размеры, фор: и место расположения включений разнообразны. Имеются окружи: шлаковые включения, без острых углов или в форме пол< оканчивающихся острыми концами. Располагаются включения одиночку или цепочками, в том числе с небольшими промеж между смежными дефектами. Сварной стык при наличии шлаков! включений может быть значительно разупрочнен, так как из-дефектов уменьшается сечение шва и имеются концентраторы i пряжений.

Общим для всех исследованных сталей является наличие в них значительного количества неметаллических включений в виде вытянутых пластинок или нитей по направлению прокатки (рис. 4.2). Оценка количества и размеров включений (см. табл. 4.1) показывает, что большинство включений (70...80 %) имеет размеры от 10 до 50 мкм. Включения с размерами менее 10 мкм составляют 20...30 %, и незначительная часть включений имеет размеры 50...100 мкм и более, при этом максимальный размер отдельных включений достигает порядка 0,2...0,3 мм. Следует отметить значительную плотность расположения включений. Так, их количество с размерами более 5 мкм на 1 мм2 площади шлифа в стали 09Г2С составляет от 50 до 130, а их суммарная протяженность колеблется от 1,2 до 2,8 мм/мм2. Крупные включения, как правило, концентрируются ближе к срединной плоскости листа и иногда в виде прерывистой цепочки простираются на несколько сантиметров. Появление неметаллических включений связано в основном с наличием в сталях сульфидов марганца

В методе периодических составляющих используется разложение случайных полей на детерминированные, соответствующие периодической структуре, и случайные составляющие. Применительно к стохастической краевой задаче теории упругости композитов со случайной структурой (см. гл. 3) данное разложение позволяет учесть некоторые факторы (например, относительное объемное содержание, связанность и геометрическую форму компонентов), общие для случайной и периодической структур, в решении краевой задачи для периодической среды, а случайность взаимного расположения включений — в решении стохастической краевой задачи.

Аналогом данной расчетной схемы для композитов периодической -структуры является бесконечная область, содержащая единичный типовой элемент. Здесь удается учесть геометрию и характер взаимного расположения включений, однако решение краевой задачи свя? зано, как правило, уже с применением численных методов.