Расположенные симметрично

в) поверхности отливки, расположенные перпендикулярно плоскости разъема модели, должны иметь конструктивные литейные уклоны, для того чтобы изготовление литейных форм и стержней и удаление моделей из форм происходило без затруднений.

По второму способу шевингование производится при помощи специального инструмента другого вида — шевер-рей-к и (рис. 177, а), состоящей из отдельных зубьев с канавками, образующими режущие кромки на стороне каждого зуба. В процессе обработки стол станка с закрепленной на нем шевер-рейкой имеет возвратно-поступательное движение. Также как и обычный (дисковый) шевер, шевер-рейка изготовляется с наклонными зубьями для обработки зубчатых колес с прямым зубом; для случая обработки зубчатых колес с косым зубом (с углом наклона около 15°) шевер-рейка имеет прямые зубья, расположенные перпендикулярно оси; в том и другом случае образуется винтовое зубчатое зацепление с обрабатываемым зубчатым колесом; обработка одного зубчатого колеса производится примерно за 15—20 двойных ходов стола.

Угловые швы по расположению относительно нагрузки разделяют на: поперечные или лобовые, расположенные перпендикулярно направлению силы (рис. 4.2, а); продольные или фланговые, расположенные параллельно направлению силы (рис. 4.2, б); косые, расположенные под углом к направлению силы (рис. 4.2, о); комбинированные, представляющие собой сочетание двух или всех трех перечисленных швов (рис. 4.2, г).

Наибольшее возмущение магнитного потока и образование больших полей рассеивания вызывают дефекты, расположенные перпендикулярно магнитным линиям. Плоскостные дефекты, направленные вдоль данных линий, не препятствуют распространению магнитного потока, не об-

(б JJ — групповые допустимые дефекты, расположенные перпендикулярно главной оси объекта;

а) лобовые, расположенные перпендикулярно линии действия силы F (см. рис. 1.4, а);

Наибольшее возмущение магнитного потока и образование больших полей рассеивания вызывают дефекты, расположенные перпендикулярно магнитным линиям. Плоскостные дефекты, направленные вдоль данных линий, не препятствуют распространению магнитного потока, не об-

ности от совместного влияния параметров качества поверхностного слоя. Микронеровности, расположенные перпендикулярно к оси усталостного образца, оказывают более существенное влияние на сопротивление усталости, чем неровности вдоль оси образца. Однако это различие во влиянии микронеровностей в зависимости от их расположения по отношению к оси образца с улучшением чистоты поверхности уменьшается.

Рис. 6.35. Зависимость модуля упругости первого рода от напряжения, при котором начинается отслоение поперечного волокна. Смолы и армирующие элементы: Р — высокоактивированный полиэфир и рубленое стекловолокно длиной 1/4 дюйма; Q — полиэфир и рубленое штапельное волокно длиной 2 дюйма; /? — изофталевый полиэфир и стекломат из рубленого волокна (2 унции/фут2,1 унция равна 28,3 г, 1 фут равен 0,3048 м); S — высокоактивированный полиэфир и стекломат из рубленого волокна (2 унции/фут2); Т — полиэфир и стекломат из рубленого волокна (1,5 унции/фут2); U — низкоактивированный полиэфир и стекломат из рубленого волокна (2 унции/фут2); V — полиэфир, содержащий 25% винилацетата и стекломат из рубленого волокна (10,5 унции/фут2); W — эпоксидная смола (препрег) и Маргласс 116 Т/Р 705/1032; X — высокоактивированный полиэфир и стеклоткань с полотняным переплетением; Y — эпоксидная смола (препрег) и нетканые пряди, расположенные перпендикулярно; Z — высокоактиви-роваиный полиэфир и однонаправленное стекловолокно.

Характерными особенностями состояния поверхностей трения деталей машин, работающих в условиях начальной стадии развития схватывания второго рода, являются чередующиеся надрывы металла, расположенные перпендикулярно к направлению движения трущихся пар, вырывы и налипшие частицы металла с резкими границами перехода по краям, следы пластического течения металла и цветов побежалости.

Поверхности трения деталей машин в результате изнашивания в условиях схватывания второго рода являются грубошерохова-тыми с относительно плавными переходами от выступов к впадинам. На поверхности имеются следы оплавления и размазывания металла по направлению перемещения трущихся пар, цвета побежалости. Характерными особенностями поверхностей трения деталей машин, работающих в условиях начальной стадии развития схватывания второго рода, являются чередующиеся надрывы металла, расположенные перпендикулярно к направлению движения трущихся пар, вырывы и налипание частиц металла с заметными границами перехода по краям, следы пластического течения металла, цвета побежалости.

Тела качения, расположенные симметрично относительно плоскости действия силы, нагружены одинаково. Обозначим силу на наиболее нагруженное тело качения через F(>; на тело, расположенное по отношению к плоскости нагрузки под углом у (равным угловому шагу),—через F\, под углом 2у -— через F-2, под углом /IY — через /-'„, где п — половина тел качения в нагруженной зоне.

называется тензором инерции. Величины J хх, Jyy, J гг являются диагональными элементами тензора, а остальные — недиагональными. В данном случае величины, расположенные симметрично относительно диагонали, равны. Такой тензор называется симметричным.

Принимая в соответствии с указанными допущениями, что тела качения, расположенные симметрично относительно плоскости действия нагрузки, будут воспринимать одинаковые силы, запишем условие равновесия внутреннего кольца подшипника при действии радиального усилия F,:

Прибор состоит из измерительного блока и выносного датчика. В качестве датчика использован прибор магнитоэлектрической системы. Его подвижная часть с прямоугольной рамкой / помещена в зазоре постоянного магнита 2. На одном конце стрелки, имеющейся на рамке, укреплены два постоянных магнитика 3 цилиндрической формы, расположенные симметрично на одной оси, на другом конце стрелки — грузики 5, предназначенные для уравновешивания системы. Для устранения влияния поля тяготения одноименные полюсы магнитиков направлены в разные стороны. Если через рамку потечет постоянный ток определенного значения, то появится магнитный момент, который будет стремиться изменить положение рамки, а значит — отделить магнитик 3 от контролируемой детали 4 с покрытием h. Изменяя силу тока при помощи потенциометра R, протекающего через рамку, можно добиться равновесия между отрывной силой магнита (относительно оси вращения подвижной системы) и вращающим моментом рамки.

Наибольший интерес представляют системы контроля точных размеров, а также комплексные системы контроля, охватывающие все стадии технологического процесса. В системах активного контроля, предназначенных для использования в автоматических комплексах из агрегатных станков, при выполнении расточных операций с жесткими допусками в це^ лях компенсации погрешностей измерения, возникающих из-за изменения температуры окружающей среды, на измерительных позициях устанавливают калиброванные кольца, изготовленные из того же материала, что и обрабатываемая деталь. Измерительная головка контролирует диаметры обрабатываемого отверстия и калиброванного кольца. Результаты измерения обоих диаметров передаются в электронный блок сравнения. Поле допуска разделено на четыре зоны, расположенные симметрично относительно средней линии, которой соответствует размер калиброванного кольца. Две внутренние зоны составляют по 30 % от поля допуска, две наружные зоны — по 20 %. При эксплуатации комплекса границы зон могут быть сдвинуты. Если разность сигналов свидетельствует о том, что фактический размер обработанного отверстия укладывается в границы внутренних зон, то сигнал на подналадку резца

Заметим, что матрица (9.92) является квадратной и симметрич--ной, так как ее элементы, расположенные симметрично главной диагонали, равны между собой. Следовательно, вычисляться должна только половина матрицы.

Все изготовляемые диафрагмы турбин, независимо от их конструкции,, подвергаются испытанию на прогиб с целью проверки прочности и величины прогиба, а также качества изготовления. Для этого диафрагма укладывается стороной паровпуска вверх на опоры, расположенные симметрично по ободу. Сверху, в центральной части, прикладывается нагрузка с помощью гидравлического пресса. В процессе испытания замеряются индикаторами прогибы диафрагмы. Величина испытательной нагрузки указывается в чертежах. Головные образцы нового типа диафрагм могут испытываться до разрушения.

Использование решения (2.94), справедливого в случае пространства с цилиндрической полостью, для пластины с такой же полостью необходимо, чтобы формула (2.94) удовлетворяла не только условиям (2.95) и (2.96), но и (2.97). Последнее достигается в том случае, когда в бесконечной среде имеются зеркально расположенные фиктивные источники, создающие возмущающее поле, аналогичное (2.94), и расположенные симметрично относительно плоскостей А В и CD.

два отверстия диаметром 2,5 мм, расположенные симметрично относительно электрода на расстоянии 12—15 мм друг от друга;

Газоотводы. Для отвода газа из купольной части печи служат четыре газоотвода, расположенные симметрично по окружности купола. Для снижения скорости газа суммарное сечение газоотводов должно быть равным 0,4—0,5 площади колошника. Газоотводы соединяют сначала симметрично попарно, а затем в один газоход, нисходящий к пылеуловителям. Изнутри газоотводы футеруются одним слоем огнеупорного кирпича. В верхних точках газоотводов расположены дистанционно управляемые атмосферные клапаны, предназначенные для выпуска газа в атмосферу при остановках печи.

Загрузка шихты в закрытые печи может производиться по трем вариантам: 1) в кольцевое пространство вокруг электрода (рис. 112, а), при этом создается уплотнение электрода в своде; 2) в воронки, расположенные симметрично в своде (рис. 112,6) по отношению к каж-