Расположенных непосредственно

В общем случае для тел любой формы и размера, расположенных горизонтально и вертикально, для капельных жидкостей и газов может быть использована формула М. А. Михеева (рис. 13-10):

При движении двухфазного потока внутри труб, расположенных горизонтально или с небольшим наклоном, кроме изменения структуры потока по длине, имеет место значительное изменение структуры по периметру трубы. Так, если скорость циркуляции и содержание пара в потоке невелики, наблюдается расслоение двухфазного потока на жидкую фазу, двужущуюся в нижней части трубы, и паровую, движущуюся в верхней части ее (рис. 13-13,а). При дальнейшем увеличении паросодержания и скорости циркуляции поверхность раздела между паровой и жидкой фазами приобретает волновой характер и жидкость гребнями волн периодически смачивает верхнюю часть трубы. С дальнейшим увеличением содержания пара и скорости волновое движение на границе раздела фаз усиливается, что приводит к частичному выбрасыванию жидкости в паровую область. В результате двухфазный поток приобре-

Примером интенсивного коррозионного разрушения из-за неудачной формы конструктивных элементов может служить мост с решетчатыми стальными фермами [5]. Главные балки крайних пролетов моста выполнены в виде коробчатого сечения из двух двутавровых балок, сваренных по всей длине и закрытых по концам негерметичными перегородками. В балках возле опор вырезаны монтажные проемы, через которые внутрь коробчатого сечения попадала вода. Балки средних пролетов моста выполнены в виде решетчатой конструкции. Пояс представлял собой конструкцию из двух расположенных горизонтально двутавровых балок, которые образовали желоба, где скапливалась вода и пыль. Конструкция раскосов представляла собой наклонные желоба, подводящие воду к узлу, выполненному в виде открытой емкости, собирающей воду, пыль и т. п. Процесс коррозии в таких условиях проходил в три раза быстрее обыч-

Для алюминиевых профилей, расположенных горизонтально в паровоздушной среде нефтяно-

изгибающие моменты во всех поперечных сечениях и, следовательно, полностью устранены растяжение и неравномерность распределения напряжений по высоте сечения балки. Отмеченный выигрыш в работе конструкции достигается ценой усугубления работы бетона на сжатие. Делается это так. Половину из числа трубок с арматурой уложим горизонтально на некотором небольшом расстоянии (обеспечивающем необходимую толщину так называемого защитного слоя бетона) от нижней грани балки. Другую половину расположим по квадратной параболе так, чтобы пересечение последней с торцами балки находилось от оси балки на таком же расстоянии как и арматуры, уложенной горизонтально (рис. 13.32, б). Поскольку число стержней арматуры, расположенных горизонтально, и число отогнутых стержней принято одинаковым, и во всех стержнях усилия развивались домкратами «одинаковые, равнодействующая всех этих усилий в каждом

Заготовка 1 (фиг. 201) отрезается ножом 2 механизма отрезки и переносится к матрице 3 первого редуцирования. Ползун 4 имеет в своей передней части три пуансона 5, 6 и 7, расположенных горизонтально. Первый пуансон 5 заталкивает заготовку в матрицу 3 до упора в стержень выталкивающего устройства, производя редуцирование всего стержня, снаружи лишь остаётся часть заготовки, необходимая для образования головки. Вначале заталкивания нож механизма отрезки возвращается обратно к линии подачи и находится там в ожидании подачи следующей заготовки. Второй пуансон 6 одновременно с первым заталкивает изделие, перенесённое из матрицы 3 в матрицу 8, и производит высадку

Меньшие значения пу рекомендуются для расчета вертикальных винтов и большие — для винтов, расположенных горизонтально.

Следовательно, поправочный коэффициент в формуле (6) лежит в границах между 1,25 и 1,10. Запас устойчивости при расчете винтов принимается порядка Пу= 3 -т- 4. Меньшие значения пу рекомендуют для расчета вертикальных винтов и большие — для винтов, расположенных горизонтально.

Теплообмен при конденсации водяного пара в трубных пучках исследовался в [4-26, 4-27]. В [4-26] опытный конденсатор представлял собой вертикальный канал прямоугольного сечения 522X193 мм, в котором был расположен шахматный пучок с относительными шагами между трубами Si/e?=l,475 и S2/d=l,275. Пар поступал сверху, по ходу пара насчитывалось одиннадцать рядов латунных труб диаметром 19 мм и активной длиной 522 мм. Всего пучок состоял из 72 труб, расположенных горизонтально. Теплоотдача измерялась в 1, 2, 3, 5, 7 и 11-м рядах на одной из труб ряда.

Сравнительное исследование теплообмена пучков гладкостенных труб и труб с мелковолнистостью (§ 3-5) было проведено в [4-1]. Коридорные пучки компоновались из 84 мельхиоровых труб (каждый), расположенных горизонтально. Относительные шаги составляли Si/d— = s2/c?=l,5; число рядов по ходу насыщенного водяного пара, протекавшего сверху вниз, было равно двенадцати; наружный диаметр труб 16 мм (для мелковолнистых труб эта величина соответствовала максимальному диаметру). Мелковолнистые трубы были выполнены с круглой нарезкой /?=0,35 мм (см. рис. 3-13).

В пределе при очень низкой наружной температуре уровень жидкости в конденсаторе может подняться настолько, что дойдет до верхней точки конденсатора и трубки подвода к нему горячих газов (в основном, для конденсаторов небольшой высоты и расположенных горизонтально).

вым швом. Изготовление морских буровых установок осуществляют на заводах, расположенных непосредственно у водного пути, с тем чтобы полностью собранная и сваренная конструкция оказалась па плану и ее можно было доставить к месту эксплуатации морским путем с помощью буксировки или па палубе судна, подводимого под конструкцию буровой в полузатопленном состоянии. Мостовые фермы работают при переменных нагрузках и нередко при низких климатических температурах, что определяет высокую чувствительность их сварных соединений к концентрации напряжений. Поэтому в процессе проектирования и изготовления сварных мостовых пролетных строений особое внимание уделяют предотвращению и устранению концентрации напряжений в сварных соединениях и узлах.

Когда выравнивающего дырчатого листа нет, картина распределения ф по высоте барботера остается такой же, однако начальные паросодержания (в сечениях, расположенных непосредственно за греющими элементами) будут определяться гидродинамикой потока в межтрубном пространстве или в трубах греющей секции, которая, в свою очередь, зависит от размеров и расположения труб, режима, физических свойств среды и пр. Кроме того, если паровой поток неравномерен, абсолютные значения ф в различных точках одного и того же горизонтального сечения могут заметно различаться между собой.

Участок а развертки является зоной появления эхо-сигналов от дефектов, расположенных в корне шва. Участок х —зона совпадений эхо-сигналов как от дефектов, расположенных непосредственно под корнем шва, так и от провисаний. По существу, это зона неуверенного контроля. Участок Ъ соответствует эхо-сигналам, отраженным от дефектов в верхней части шва. Здесь возможно также появление эхо-сигналов, отраженных от

щих образец в поперечном направлении и расположенных непосредственно на «пачках» линий скольжения. На узком участке, расположенном слева (рис. 3, б), видны порошковые полосы сохранившейся здесь исходной порошковой структуры, следов пластической деформации на этом участке, как и на других

Донные отложения могут несколько отличаться по составу и биологической активности. В иле часто присутствуют сульфатвосстанавливающие бактерии. Следует ожидать, что отсутствие окислительных агентов должно приводить к локальной потере пассивности и в результате к питтинговой и щелевой коррозии. Так и происходит в действительности. Как видно из табл. 19 (испытания в Тихом океане у побережья Калифорнии), в большинстве случаев наблюдается примерно одинаковое коррозионное поведение сплава в июле и в расположенных непосредственно над ним слоях воды.

Экспериментальный канал (рис. 5.8), помещенный непосредственно в реактор, состоял из наружного алюминиевого чехла, охлаждаемого водой, и внутренней ампулы из сплава ВЖ-98. Внутри ампулы располагали цилиндрические графитовые блоки диаметром 63 мм и высотой 100 мм, которые составляли единую графитовую колонну высотой 1100 мм и массой 5 кг. Блоки имели одно центральное отверстие для газоподво-дящей трубки и три отверстия для образцов и индикаторов нейтронного потока. Газовая смесь подавалась сверху по центральной трубке, доходила до дна ампулы, нагреваясь при этом до температуры блоков. Далее газовая смесь через распределительные кольца, омывая наружную поверхность блоков, подымалась вверх к выходному отверстию в ампуле. Температуру графитовых блоков измеряли с помощью хромель-алюмели-евых термопар, расположенных непосредственно в блоках и подключенных к автоматическому потенциометру ЭПП-09.

Таким образом, получаем расчетную схему, изображенную на рис. 11.19, при этом считаем, что ротор начинается и кончается сосредоточенной массой; все массы занумерованы от 1 до n, a безынертные участки между ними — от 1 до п— 1; эти же индексы целесообразно присвоить и всем параметрам соответствующих масс и участков. Внутренние усилия, действующие в сечениях ротора, расположенных непосредственно слева и справа от каждой из его масс, обозначим индексами от 1 до 2п, считая, что на массу с индексом k действуют усилия с индексами 2k — 1 слева и 2k справа. Все обобщенные координаты (смещения и повороты) будем считать положительными, если они направлены по положительным направлениям выбранной системы координат. Правило знаков для внутренних усилий принимаем такое: положительные усилия совпадают с соответствующими им положительными

При осесимметричной деформации в стержне с кольцевой выточкой в объемах материала, расположенных непосредственно у вершины выточки и далее в точках характерного сечения, также возникает трехосное напряженное состояние с различными соотношениями главных напряжений одного знака, но степень локализации местных деформаций отличается от степени локализации деформаций в подобной зоне аналогичного по форме и геометрическим параметрам концентратора напряжений в пластине при плоской деформации.

ванное проектирование узлов, входящих в АЛ; станции дисплейных устройств для создания территориально-разветвленной сети терминалов, расположенных непосредственно в конструкторских и функциональных подразделениях и осуществляющих диалоговое взаимодействие;

Для управления работой всей системы АЛ предусмотрен центральный пульт управления ЦПС. Кроме того, имеются центральные пульты управления ЦПЛ каждой АЛ. На этих пультах установлены переключатели, с помощью которых каждая АЛ может быть переведена с автоматического режима работы на наладочный. В последнем случае управление работой каждого механизма осуществляется с наладочных пультов, расположенных непосредственно на управляемых механизмах. Запасной инструмент хранится в инструментальных шкафах ИШ. Расположенные в тех же шкафах приборы для настройки инструментов на размер позволяют значительно сократить простои АЛ из-за смены инструментов. Производительность системы АЛ при 100 %-ной загрузке — 218 шт/ч. Всего двухпоточная система АЛ имеет 88 станков.

В результате каждая молекула, ударяющаяся о твердую стенку и покидающая ее через некоторое время по «законам испарения», теряет, передавая стенке, в среднем то количество движения в направлении потока газа, которым она первоначально обладала. Таким образом, при каждом ударе в среднем передается количество движения, равное произведению массы молекулы на среднюю скорость и того слоя газа, в котором произошло последнее ее соударение с соседями перед ударом о твердую стенку. Легко отсюда вычислить среднюю скорость молекул газа, расположенных непосредственно вблизи твердой стенки. Эти молекулы можно разделить на две категории, численно равные. Молекулы первой категории, двигающиеся по направлению к стенке, имеют в среднем параллельную стенке слагающую скорости движения и относительно этой стенки. Вторая половина молекул, наоборот, только что вылетела, испарившись из адсорбционного слоя, покрывающего твердую стенку. Средняя слагающая скорости такой молекулы (также относительно твердой стенки) в любом направлении, параллельном твердой стенке, равна нулю. Следовательно, в среднем па-