Расположенными отверстиями

Вследствие того, что в косозубых колесах нормальная реакция Рп зубьев направлена наклонно к оси колеса (рис. 239), возникает осевое усилие Р0 на валу колеса. Это осевое усилие вызывает необходимость установки упорного осевого подшипника, что влечет за собой увеличение потерь на трение. Для уравновешивания осевых усилий применяют колеса с угловыми зубьями — шевронные или елочные (рис. 69 л 70). Шевронные колеса состоят как бы из двух колес с косыми зубьями, симметрично расположенными относительно средней плоскости (рис. 240). Зацепле-

Многоэлементный ЭП с плоскими компланарными электродами, симметрично расположенными относительно начала координат, и трехслойным диэлектриком *

При раздельной схеме контроля с двумя неидентичными и несимметрично расположенными относительно дискообразного де-

* Формула .(9) справедлива для пластин с симметрично расположенными относительно срединной плоскости слоями (Прим. ред. пер.).

Так как при построчном сканировании контроль проводят двумя искателями, симметрично расположенными относительно оси шва, то четверти отрицательных значений разностей амплитуд эхо-сигналов одного искателя перекрываются положительными значениями другого. Это можно представить себе путем наложения на кривые, приведенные на рис. 147, их зеркальных отображений. Следовательно, если при построчном сканировании чувствительность установки настраивать по искусственному отражателю, расположенному в центре сечения образца заданной толщины, то такую методику можно эффективно применять для контроля стыковых швов сосудов и аппаратов с толщиной стенки менее 20 мм. Основное различие в методике механизированного контроля сварных швов с толщиной стенки 6—4 мм по сравнению со швами толщиной 8—18 мм состоит в том, что в первом случае контроль проводят на частоте 5,0, а во втором — на частоте 2,5 МГц. При построчном сканировании указанных толщин за один проход на экране дефектоскопа может появиться сигнал-помеха от усиления сварного соединения.

Тормоза Lockheed выполняют с симметрично расположенными относительно тормозного диска гидравлическими цилиндрами, так же как и в тормозах Girling. В них применен принудительный отвод тормозной накладки от тормозного диска при снятии усилия с педали управления и автоматическая регулировка отхода накладки по мере износа. На фиг. 174, а показана система регулировки тормоза Lockheed. На фиг. 174, а—А показан цилиндр тормоза с новой тормозной накладкой 8, а на фиг. 174, а—Б — с изношенной накладкой. В корпус цилиндра 2 запрессован стержень 7, на который надета спиральная пружина 6 с плотной навивкой. На пружину 6 надета втулка 5, опирающаяся внутренним буртом на пружину 6, а наружным буртом — на пружину 4, заложенную между втулкой 5 и стаканом 3. Этот стакан завальцо-ван в расточке поршня /. Когда тормоз не замкнут, между торцом втулки и днищем стакана 3 имеется зазор А. При подаче жидкости под давлением в гидравлический цилиндр этот зазор частично или полностью выбирается. Если он будет выбран полностью, но накладка из-за своей изношенности прижмется к тормозному диску 9 с недостаточным усилием, то давление жидкости в цилиндре через днище стакана 3 нажмет на торец втулки 5 и переместит пружину 6 вдоль стержня 7, обеспечивая необходимый контакт между накладкой и диском. При снятии усилия с педали управления давление жидкости в цилиндре падает и пружина 4, разжимаясь, перемещает поршень от диска 9 до тех пор, пока дно расточки в поршне не упрется в наружный уступ втулки 5. В этом положении поршня зазор А и зазор е между накладкой и тормозным диском восстанавливаются.

Ось цилиндра пересекает ось А вращения кривошипа 1. Промежутки времени прямого и обратного ходов поршня равны. Ползун 3 связан с двумя симметрично расположенными относительно оси цилиндра 2 кривошипно-ползунными механизмами (на чертеже показан только передний механизм). Вращение кривошипов происходит в противоположных направлениях.

На рис. 4 представлены результаты изменения ширины интерференционных линий (200) и (311) меди по глубине образцов после испытания на трение [44]. Видно, что ширина интерференционных линий по глубине образцов сильно изменяется — примерно в 3 раза. При этом в самых тонких поверхностных слоях образца, который испытывался на трение в течение небольшого времени, наблюдается высокая степень искажения структуры. На рис. 5 показано изменение ширины р\зп), которое происходит в поверхностных слоях различной толщины, в зависимости от времени испытания. В самом начале трения (5 мин) ширина линии определяется, очевидно, величиной давления, которое вызывает изменения структуры предварительно отожженного металла. В слое 0,3 мкм ширина линии с течением времени испытания падает. В слоях 1,5 и 5,0 мкм, т. е. в случае, когда интерференционная картина формируется в основном кристаллитами, расположенными относительно далеко от поверхности, увеличение времени испытания до 1—2 ч вызывает некоторое уменьшение ширины линии, а затем вплоть до 35,5 ч испытания р<зп) изменяется мало. Таким образом, в процессе длительных испытаний структурные измене-

а) Способ одновременного у-просвечивания двух узлов применяется при работе на у-установке конструкции УФАН СССР, контейнер которой имеет два отверстия для выхода у-лучей. Здесь при просвечивании два узла устанавливаются в заданные позиции таким образом, что оказываются симметрично расположенными относительно у-источника и одинаково удаленными от него. Применение этого способа в два раза повышает производительность просвечивания.

В тех случаях, когда имеются основания считать закон распределения погрешностей изготовления ft (х) для каждого момента времени негауссовым, хотя погрешность может и не быть существенно положительной (например, согласно диаграммам № 18 и 21 фиг. 5) контрольные диаграммы целесообразно делать с контрольными границами, несимметрично расположенными относительно центральных линий. Для несимметричных законов распределения вместо одной диаграммы раз-махов R В. В. Головинским и М. А. Эстерки-ным предложен вариант двойной контрольной диаграммы: 1) для отклонений верхних крайних значений в пробе от медианы (хп — (л) и 2) для отклонений нижних крайних значений в пробе от медианы (хг — ц). Контрольные границы определяются ими исходя из допустимого значения просачивающегося брака на основании данных о наблюдаемых значениях (х„ — ц) и (х1 — fi) в т предварительных пробах (т > 20).

выполнение винта оборотным (перевертываемым) с равными между собой опорами, одинаково расположенными относительно нарезанной части (рис. 25, в); учитывая размеры и расположение наиболее изнашиваемого участка резьбы ходового винта, изношенный винт можно перевернуть, обменяв опоры местами;

b. Пластинка с четырьмя симметрично расположенными отверстиями. Приведены значения —? вдоль контуров Lt и L[ (L2 и L^),

20. Круглые гайки с радиально расположенными отверстиями (по ГОСТу 8381—66)

—— круглые с радиально расположенными отверстиями 240

Так, на рис. 53, в показан фильтр с тремя отводными отверстиями, расположенными в одной плоскости, на рис. 53, г —• входное и отводное отверстия выполнены во взаимно перпендикулярных плоскостях; на рис. 55, д — показаны два корпуса с симметрично расположенными отверстиями.

Контроль положения непосредственных резьбовых отверстий представляет большие трудности, и он заменяется контролем расположения точных оправок, ввёрнутых в эти отверстия (фиг. 154). При этом комплексным калибром будет служить плитка (или часть её) с точно расположенными отверстиями диаметром

5) При разметке шаблонов длинных деталей из угловой или полосовой стали с часто расположенными отверстиями, пробиваемыми по наметке, длина шаблонов и расстояния между поперечными осями отверстий в них должны быть сокращены из расчёта 0,5 мм на каждый метр длины О/ямо). чтобы .компенсировать удлинение детали при пробивании отверстий. Укорачивать реечные шаблоны для спейсеров не нужно.

Фиг. 9. Растягиваемая пластина ограниченной ширины И с центральным круговым отверстием (/) и боковыми вырезами по полуокружностям (2) и полоса или цилиндрическая растягиваемая по оси труба с равномерно расположенными отверстиями (3).

Деление осуществляется непосредственным поворотом шпинделя с закрепленной на нем заготовкой. Отсчет угла поворота производится по диску Я, имеющему одну или несколько окружностей с равномерно расположенными отверстиями. Строятся с горизонтальной, вертикальной, реже с поворотной осью шпинделя. Применяются в массовом и серийном производстве

В большинстве практических устройств пористые газораспределители неприменимы из-за трудности создания крупных решеток с равномерным повсюду сопротивлением, а также из-за опасности быстрого засорения их, а для рационального конструирования решеток с более крупными и редко расположенными отверстиями параметр ty не может дать почти ничего, тогда как выбор достаточной величины первого параметра (сопротивления) обеспечивает удовлетворительную работу решетки.

При большой неравномерности скоростей выхода горючей смеси из защитного слоя можно ожидать локальных проскоков пламени из псевдоожиженного слоя. Поэтому представляется, что защитный слой частиц будет наиболее эффективным на решетках с густо и равномерно расположенными отверстиями. Для решеток щелевого типа могут быть более эффективны покрытия из огнеупорных блоков с такими же щелями, как в решетке, подобные антикоррозионным покрытиям, рекомендованным в [Л. 918].

/—подвод обрабатываемой воды и отвод промывной воды; 2 — подвод регенерационного'раствора; 3 — нижнее трубчато-колпачковое распределительное устройство; 4 — бетон; 5 — поддерживающие слои песка и гравия; б — катионит; 7 —распределительное устройство для регенерационного раствора с горизонтально расположенными отверстиями; S — верхнее распределительное устройство для воды с горизонтально расположенными отверстиями.