Распределена неравномерно

В уравнении (3.17) принято, что катет k шва мал в сравнении с А. При этом можно считать, что напряжения тк распределены равномерно по кольцевой площадке разрушения^ шва, равной 0,7 knd^, а средний диаметр этой площадки

а напряжения смятия распределены равномерно по длине втулки: (T?HS=2r/f/(d1/2D1)<[(7cJ, (17.34)

На рис. 51 приведена конструкция обычной гайки и гайки с поднутрением по всему телу, у которой напряжения распределены равномерно, в то время как у обычной гайки наблюдается концентрация напряжений в первых витках резьбы.

прочность (500—700 Мн/м2) и более высокую коррозионную стойкость. При содержании в алюминиевой бронзе 5% А1 сплав характеризуется высокими антифрикционными и пластическими свойствами. Снятие внутренних напряжений осуществляется путем низкотемпературного отжига бронзы при 360—460° С. Особенно высокой коррозионной стойкостью отличается алюминиевая бронза с содержанием 9,8% А1 и алюминиевая бронза, содержащая дополнительно 4% железа (Бр.АЖ.9-4). Хотя этот спла! является многофазным, но фазы в нем распределены равномерно и он имеет мелкозернистое строение.

В структуре литой быстрорежущей стали присутствует сложная эвтектика, типа ледебурит (рис. 155, а), располагающаяся по границам зерен. В результате горячей механической обработки сетка эвтектики дробится. В сильно деформированной быстрорежущей стали карбиды распределены равномерно в основной матрице (рис. 155, б), представляющей после отжига зернистый сорбитообраз-ный перлит. В структуре деформированной и отожженной быстрорежущей стали можно различить три вида зернистых карбидов: крупные обособленные первичные карбиды, более мелкие вторичные и очень мелкие эвтектоидные карбиды, входящие в основной сорбитныи фон (рис. 155, б). При недостаточной проковке наблюдается карбидная ликвация, которая представляет собой участки разрушенной эвтектики, которая осталась в виде скоплений вытянутых в направлении деформации (рис. 155, д). При наличии карбидной ликвации уменьшается стойкость инструмента и возрастает его хрупкость.

Полагая в качестве первого приближения, что касательные напряжения по ширине b сечения распределены равномерно, и рассматривая равновесие выделенной части балки, имеем

Для большей наглядности последующих действий построим эпюры нормальных напряжений, возникающих в опасном сечении (рис. 2.99). На рис. 2.99, а изображена эпюра a^^NlA, из которой видно, что напряжения сжатия (стдг<0) по сечению распределены равномерно; на рис, 2.99, б изображена эпюра

чения бруса, плоские до деформации, остаются плоскими и после деформации бруса и лишь получают поступательное смещение. В соответствии с этой гипотезой предполагают, что внутренние силы будут распределены равномерно по любому сечению бруса. Рассмотрим равновесие части бруса, лежащей слева от сечения п — п. Внутренние силы, действующие в этом сечении с напряжением о\, = const, имеют равнодействующую N (рис. 10.3,6). Из условия равновесия F = N или F=qA = axA, откуда

распределены равномерно и определяться по формуле (10.1).

Если оболочка не имеет резких переходов и жестких защемлений а также не нагружена сосредоточенными нагрузками, то возникающие напряжения распределены равномерно по толщине оболочки, и изгиб оболочки отсутствует. Теория расчета таких оболочек называется

чей высоты шва 0,7k на длину L его периметра, распределены равномерно. Из этой предпосылки вытекает условие прочности

Если в процессе шлифования по ряду причин масса круга распределена неравномерно относительно оси вращения, возникает вибрация частей станка, на обработанной поверхности появляется характерная волнистость Шлифование на станке становится опасным, так как круг начинает работать с ударами и может разорваться.

где ц, - исходная температура элемента пары трения; vv - объемная температура элемента; и" — средняя температура номинальной (или контурной) поверхности трения; увсп — температурная вспышка на фактическом пятне контакта. Температура на поверхности трения распределена неравномерно, но для некоторой зоны может быть определена средняя линия распределения температуры, которая представляет собой среднюю температуру номинальной поверхности трения.

цилиндра, ограниченного краями пье-зопластины, однако по сечению цилиндра энергия распределена неравномерно. Формулы для расчета границы ближней зоны приведены в табл. 8. Дальняя зона — область поля, в которой амплитуда монотонно убывает с расстоянием. Здесь поле имеет вид лучей, расходящихся из точки, которая называется эффективным акустическим центром. Для преобразователей, равномерно излучающих всеми точками, он совпадает с центром тяжести площади пластины. Нормированный по максимуму р график зависимости амплитуды (или интенсивности) поля в дальней зоне в функции от направления распространения волны называют диаграммой направленности. Диаграмма направленности

Так как тела могут иметь различную температуру, а при наличии теплообмена и в самом теле температура будет распределена неравномерно, то в первую очередь важно знать зависимость коэффициента теплопроводности от температуры. Опыты показывают, что для многих материалов с достаточной для практики точностью зависимость коэффициента теплопроводности от температуры можно принять линейной:

Смело отвергая тысячелетнее противопоставление земного мира небесному, Гильберт объявляет Землю большим магнитом и доказывает это на опыте с железным намагниченным шаром, утверждая, что тот должен действовать на магнитную стрелку так же, как и Земля. Он считает, что географические полюса совпадают с магнитными, существующее же отклонение объясняет тем, что воды морей и океанов не обладают магнитными свойствами, а суша распределена неравномерно. Он показывает, что железо может намагничиваться непосредственно от Земли. (Правда, за 20 лет до этого другой англичанин, Норман по существу уже установил это, доказав, что "точка притяжения магнитной стрелки находится в Земле.)

Так как известно, что сульфид ртути имеет черный цвет, фосфид ртути светло-желтый, то при применении способа, основанного на сублимации, по окраске от темно-коричневой до черной судят о наличии включений сульфидов и по светло-желтой — об обогащении фосфором. Нисснер сообщил [24], что никогда тотчас же при избытке соли ртути (II) и низком содержании сероводорода не возникает черный сульфид ртути, и что прежде всего образуется тиосоль ртути, которая окрашивается от белого до желтого цвета. Далее Нисснер сообщает, что соль ртути всегда находится в избытке к образующемуся сероводороду, т. е. образование черных сульфидов ртути и желтых тиосолеи ртути зависит от концентрации сероводорода. В этом убеждаются сразу, когда обнаруживают, что сера в образце распределена неравномерно. Нисснер показал, используя реакцию Файгля с азидом иода, что распределение фосфора не влияет на отпечаток сублимата.

грузиков 3 гибкий элемент 1 получает продольную (тангенциальную) деформацию относительно поверхности цилиндра, т. е. деформацию растяжения (еж>-0). Вследствие кривизны опоры и наличия сил трения она распределена неравномерно по длине гибкого элемента 1. Для условий сухого трения величина деформации еж элемента 1 достигнет максимума в верхних точках его контакта с опорным цилиндром. В этих же точках сила давления (а значит, и сила сцепления гибкого элемента 1 с опорной поверхностью) также будет максимальной. При медленном вращении цилиндра 2 картина деформации гибкого элемента 1 относительно неподвижной системы координат сохраняется неизменной, что равносильно движению участков тангенциальной деформации элемента относительно опорной поверхности цилиндра в сторону, противоположную его вращению. Верхние точки гибкого элемента в силу максимальности их сил сцепления с поверхностью цилиндра в каждый момент времени неподвижны, поэтому движение участков деформации элемента 1 можно представить в виде модели «качение с деформацией» растяжимой нити (см. рис. 3.5, 3.11), что согласно изложенному выше вызывает сдвиг точек гибкого элемента относительно опорной поверхности в направлении, совпадающем с направлением движения участка (волны) деформации и противоположном направлению вращения цилиндра 2.

напряжений в замке можно считать практически плоским. Как уже отмечалось, нагрузка в замке распределена неравномерно и распределение напряжений, строго говоря, имеет трехмерный характер. Однако если предположить, что каждый отдельный срез; замка ведет себя по существу как плоская пластина, но с разной нагрузкой в каждом срезе, то можно приближенно использовать результаты, получаемые на плоской модели поперечного сечения лопатки. Нагрузка на каждый срез определяется по результатам предварительного исследования распределения напряжений в зоне основания лопатки.

Недостатками подшипников из углепластиков является хрупкость, что может привести к их растрескиванию и скалыванию. Вследствие отклонения от соосности вала нагрузка по ширине подшипника распределена неравномерно. Поэтому максимальные напряжения в цилиндрических подшипниках скольжения возникают у краев втулки. Повысить нагрузочную способность подшипников из углепластиков и увеличить их прочность можно скругле-

Опыты в промышленных топках, в том числе крупных, показывают, что, как и в лабораторных установках, в которых получены практически все приведенные выше данные, плотность потока по их поперечному сечению распределена неравномерно с минимумом в центре и пограничным слоем опускающихся частиц у стен. По данным Лекнера и др. [19] в топке с размерами в плане 0,7x0,7 м2 температура в пограничном слое толщиной около 100 мм оказывается тем ниже, чем ближе точка замера к поверхности плавника и составляет около самой поверхности 400-600"С при температуре в ядре 900-950'С. В то время как в ядре слоя (на 280 мм от плавника) пульсаций температуры нет, в непосредственной близости от стенки они заметны, причем в пределах зоны толщиной по крайней мере 24 мм пульсации довольно синхронны, т.е. пакеты частиц имеют приличную толщину. В гляделки на фоне яркого ядра видны пряди холодных опускающихся частиц.

ность влияния удельной тепловой нагрузки объясняется постоянством соотношения между длинами экономайзерного и испарительного участков при синхронном изменении q и pw, т. е. сохранением постоянного весового заполнения трубы, и полностью подтверждается экспериментальными данными [17] (рис. 6, а). На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[/q'2=l/3, ql/ql=3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например,