Распределения подогрева

По заданным очертанию и длинам осей стержневой системы при заданной нагрузке, закон распределения плотности вероятностей которой известен, и при известном законе распределения несущей способности определить размеры поперечных сечений вдоль оси конструкции, удовлетворяющие условию равнонадежности и соответствующие минимальной массе конструкции.

Регулирование расхода охладителя путем профилирования толщины пористой стенки при однородной проницаемости ее структуры довольно затруднительно. Обнаружена возможность такой физической ситуации, что не для всякого произвольного закона распределения плотности теп-76

Плотность дислокаций (число дислокаций, пересекающих единицу поверхности) в стали составляет 104 мм~2 после отжига, 5-Ю9 мм~2 после интенсивной пластической деформации и 10'° мм~2 после закалки. Сварное соединение включает в себя зоны, испытавшие такие термические и термомеханические воздействия, поэтому в различных зонах сварного соединения плотность дислокаций может достигать указанных значений. Характер распределения плотности дислокаций в сварном соединении может изменяться в весьма широких пределах. Он зависит от химического состава и предварительной термической обработки свариваемого металла, способа и режима сварки, условий охлаждения изделия. Так, например, максимальная плотность дислокаций в сварном соединении стали ОХ18Н10Т наблюдается в зоне, максимальные температуры нагрева которой при сварке составляли 770...870 К.

Из сопоставления рассмотренных выше случаев действия непериодической силы на колебательную систему можно сделать выводы о зависимости распределения плотности амплитуд в сплошном спектре от продолжительности действия силы. Судить об этом можно по тому, искажается или не искажается форма внешней силы, воспроизводимая вынужденными колебаниями. Если искажений не происходит, то, значит, все те области спектра, в которых плотности амплитуд значительны, воспроизводятся системой равномерно (без нарушения соотношений между ними). Наличие искажений свидетельствует о том, что некоторые из областей спектра с значительной плотностью амплитуд воспроизводятся системой слабее других.

Единицы измерения ионизирующих излучений. Поле ионизирующих излучений определяют при помощи функций пространственно-энергетического и углового распределения плотности потока частиц или фотонов. Эти функции позволяют определить для любой точки пространства количество частиц или фотонов, распространяющихся в заданном направлении и имеющих заданную энергию. Кроме этих характеристик поля излучения пользуются плотностью потока и дозой излучения.

-задаваемый коэффициент неравномерности распределения плотности тока на поверхности днища резервуара КГ1 (принимают Кн= 1 ,3... 1 ,7).

Рис. 8.12. Схема распределения плотности мощности лазерного излучения и формирования пятна нагрева

Используя соотношения (8.6)-(8.9), можно экспериментально определить параметры нормального распределения плотности мощности лазерного пучка.

где gj и mt — границы поля допусков ; а,- — коэффициент относительной асимметрии кривой линии, отображающей функцию распределения плотности вероятности. При симметричных относительно оси, проходящей через середину поля допуска перпендикулярно прямой, на которой это поле фиксируется, распределениях (например, Гауссовом) коэффициент относительной асимметрии а^ = 0.

Рис. 6.1. Функция нормального распределения плотности вероятности одномерной случайной величины

Рис. 6.2. Функция нормального распределения плотности вероятности дк> мерной случайной величины

Приведенный характер ориентировочного распределения подогрева жидкости в шестиходовом подогревателе с прямыми трубками является основанием для распределения подогрева в подогревателях с другим числом ходов. Дальнейший расчет производится с помощью кривых, полученных опытным путем, или графиков, построенных по пп. 12, 13 и 14 для f = / (t)* с = / (/) и X = / (t), a также кривой ц = / (t), построенной на основании формул (343) — (346) и указаний к ним.

Небольшие отклонения от теоретически оптимальной температуры регенеративного подогрева tne не влияют существенно на тепловую экономичность установки. Однако, значительные .отклонения от указанного оптимального распределения подогрева по ступеням приводят к резкому ухудшению тепловой экономичности установки. В простейшем случае одного отбора легко установить, что при очень низком или очень высоком одноступенчатом подогреве, когда tn = 1 или

Советские ученые Я. М. Рубинштейн, Г. И. Петелин и другие показали, что оптимальная температура питательной воды и оптимальный подогрев в каждой ступени, соответствующие наивысшему значению к. п. д. установки, при любом числе регенеративных отборов пара и ступеней подогрева могут быть определены с достаточной степенью приближения из условия равномерного распределения подогрева в каждом из регенеративных подогревателей и котельном агрегате.

При заданной температуре питательной воды также рекомендуется применять данный метод равномерного распределения подогрева по ступеням регенерации (исключая подогрев в котельном агрегате), т. е. наивыгоднейший подогрев в каждой ступени и конечный равны:

Принимая различные температуры питательной воды ine в пределах от tK до 10н и пользуясь правилом равномерного распределения подогрева по ступеням, а именно

К регенеративным установкам предъявляются требования надежности, простоты, невысокой стоимости и высокой тепловой экономичности. Тепловая экономичность зависит не только от числа отборов, распределения подогрева и параметров пара установки, но также и от типа регенеративных подогревателей и схемы их включения.

Распределение часовой отопительной нагрузки между основным и пиковым бойлерами зависит от распределения подогрева между этими бойлерами, а именно (в схеме без водо-водяного бойлера):

ров—из условия равномерного распределения подогрева по ступеням.

В 1969 в издательстве «Энергия» опубликована книга авторов «Расчет влияния изменений в тепловой схеме на экономичность электростанций». Поиски рационального метода анализа схем в тот же период проводились и в МЭИ [53]. В 1972 г. в издательстве «Энергия» вышла монография В. Я- Рыжкина и А. М. Кузнецова. Во второй части этой книги изложен метод эквивалентных те-плопадений, в котором используется понятие КПД дополнительного отбора, совпадающее по смыслу с КИМ этого отбора; первая часть книги посвящена оптимизации распределения подогрева воды при одной и двух ступенях промежуточного перегрева.

Рассматривая графики выигрыша с точки зрения оценки схемы в целом и правильности распределения подогрева по ступеням, можно на основании визуального представления отметить, что в обеих схемах не в полной мере использованы возможности повышения экономичности. В установке К-200-130 чрезмерно велика нагрузка ступени подогрева № 2. Это оправдывается установкой испарителя И-1, конденсатор которого располагается в пределах ступени № 2. В схеме К-160-130 также предусмотрен значительный подогрев воды в ступени № 4, в пределах которой включен конденсатор испарителя. Это обстоятельство вызывает напрасную потерю экономичности на тех станциях, где нет необходимости установки испарителей. В схеме К-160-130 несколько завышено давление на подогреватель № 1; совершенно не оправдана установка подогревателя № 7, расположенного близко к точке т. Малая эффективность ступени № 7 в схеме К-160-130 в сравнении со ступенью № 8 отмечена и по результатам испытаний турбины [47]. При модернизации турбины эта ступень подогрева ликвидируется [85].

Расчет распределения подогрева