Распределение деформаций

Численные расчеты полей скорости и температуры с учетом переменной вязкости показывают, что изменение вязкости капельной жидкости сказывается на распределении w и t. При одном и том же температурном напоре Фо распределения скорости различны в зависимости" от направления теплового потока. На рис. 7-3 показано распределение-безразмерных скоростей Wx=wx/w0 и температур 6=-(^—tc)/(to—tc)

Рис. 3.14. Распределение безразмерных разностей температур по обводу лрофиля

Рис. 3.15. Распределение 'безразмерных разностей температур по обводу профиля на внутренней и внешней границах пограничного слоя в потоке влажного пара (параметры режима и обозначения см. на рис. 3.13; начальная влажность

Бывает, что число Re перестает служить аргументом в формулах типа (4-38), выражающих распределение безразмерных скоростей. Это, например, имеет место при стабилизированном ламинарном течении жидкости в трубах в связи с пренебрежимостью сил инерции. В таких случаях в формулах (4-39, 4-40, 4-41) должно выпасть вместе с числом Re также и Рг, поскольку последнее число является производной комбинацией из Re и Ре. Взамен двух аргументов Re и Рг остается один только первоначальный — число Пекле, непосредственно вытекающее из структуры уравнения энергии:

Рис. 5.39. Распределение безразмерных скоростей за коротким плоским диффузором с углом раскрытия 60° и отношением проходных сечений Fc/FM=6:

Рис. 5.40. Распределение безразмерных скоростей в коническом диффузоре с углом раскрытия 60° и с плоской неполной решеткой относительным диаметром 0,86 и пористостью 0,7 (данные [86])

где Ф02 = рм'о2, рдСрДГ J2 или рмСрДГ" — распределение безразмерных плотности потока импульса или тепла на выходе из облекающего сопла.

Отсюда распределение безразмерных скорости и температуры [4-9]:

2. Совместный нагрев сверху и сбоку. Одна боковая и нижняя стороны квадрата поддерживались при постоянной температуре, равной нулю, а на верхней и боковой границе задавалось линейное распределение безразмерных температур:

Первые члены решения (6-7-10) и (6-7-11) дают стационарное распределение температуры и потенциала массопереноса, полученные в работе Ф. М. Полонской [Л. 6-5]. При стационарном режиме в материале устанавливается параболическое распределение безразмерных потенциалов переноса.

Примем для упрощения выкладок s = 1 и рассмотрим распределение безразмерных скоростей в поперечном сечении следа, соответствующее формуле (52.11):

Рис. 156. Распределение безразмерных давлений р на стенках межлопаточного канала

Сплав, характеризуемый кривой 3, трещины не образует; более того, он имеет еще и некоторый запас пластичности ДЯ. Таким образом, чем меньше темп деформации в т.и.х., тем меньше вероятность образования горячих трещин. Темп деформации, характеризуемый наклоном кривой е к оси температур и кривизной самой кривой, зависит от усадки сплава и деформаций, развивающихся в околошовной зоне. Следует иметь в виду, что деформация в сварном шве, обусловленная кристаллизационными и структурными процессами при остывании, распределяется по сечению весьма неравномерно: участки шва с более высокими температурами и вследствие этого менее прочные деформируются больше, чем участки, прилегающие к зоне сплавления и охлаждающиеся более интенсивно. Такое неравномерное распределение деформаций в сварном шве и т.и.х. иногда называют концентрацией деформаций.

Рис. 2.19. Распределение деформаций и предела текучести в моделях

Рис. 3.6. Распределение деформаций в области кольцевого стыка сварного сосуда со смещением кромок (Л=0,3)

В существующих технологиях обработки металлов давлением (ОМД), форма и размеры деталей определяются жесткой формообразующей оснасткой, накладывающей большие ограничения на кинематику и характер деформационного процесса. Формоизменение заготовки в этих случаях является вынужденным, формирующаяся микроструктура и распределение деформаций в детали не являются оптимальными. Качественное совершенствование технологий ОМД достигается при создании самоорганизующихся процессов на базе принципов синергетики.

можпость независимого перемещения (рис.13. 17), дает распределение деформаций вдоль лшшн в = const вида

Чтобы пояснить эту картину, представим себе, что мы нанесли на боковой поверхности стержня линии на равном расстоянии друг от друга. Деформации стержня вызовут изменения расстояний между этими линиями. На рис. 445, б таким способом изображено мгновенное распределение деформаций стержня, соответствующее тому же моменту времени, для которого на рис. 445, а приведено распределение смещений (конечно, смещения и деформации на этих рисунках преувеличены).

Для того чтобы найти распределение деформаций в бегущей волне, выделим слой стержня толщиной Ах. Пусть продольные смещения границ этого слоя соответственно равны t и 2; это значит, что толщина слоя изменилась на Д? = ia — Si- Относительное изменение толщины слоя, т. е. растяжение, равно е = Д/Дк, или для бесконечно тонких слоев е = д\1дх.

однопараметрическая модель конструкции /29/. В рамках данной модели при наличии единственной базисной функции ей , анализ полей перемещений Ц.- и деформаций производится посредством одного кинематического параметра Ц6 — обобщенного перемещения. В качестве базисной функции efj было взято упругое распределение деформаций вблизи сферической полости, полученное на основе работы /30/. При этом ?у = е^ 1/Б. Значение параметра нагру-жения соединения с порами при вычислении базисной функции принимали единичным: о /2G = 1, где G — модуль упругости второго рода.

Рис. 12.7. Распределение деформаций (а) и нормальных напряжений (б) при чистом изгибе

Экспериментально установлено, что при упругопла-стическом изгибе закон плоских сечений сохраняется. Поэтому деформации линейно зависят от координаты у. На рис. 12.18, а показано поперечное сечение, упругое распределение деформаций и напряжений по высоте сечения (рис. 12.18, б и в), упругопластическое (рис. 12.18, г) я предельное состояние (рис. 12.18, д).

однопараметрическая модель конструкции /29/. В рамках данной модели при наличии единственной базисной функции ?^ , анализ полей перемещений Ц и деформаций производится посредством одного кинематического параметра Ц8 — обобщенного перемещения. В качестве базисной функции 6^ было взято упругое распределение деформаций вблизи сферической полости, полученное на основе работы /30/. При этом еу = е^-1/Б. Значение параметра нагру-жения соединения с порами при вычислении базисной функции принимали единичным: a /2G = 1 , где G — модуль упругости второго рода.