Распределение касательных

Нагружение по первой схеме даёт распределение изгибающих моментов по сечениям образца (закон треугольника) с наибольшей величиной

Нагружение по второй схеме даёт распределение изгибающих моментов по сечениям образца, (закон трапеции) с наибольшей величиной

Рис. 33. Расчетная модель и распределение изгибающих моментов для корпуса кабины грузового автомобиля по МКЭ.

Рис. 5.25. Распределение изгибающих напряжений в зубе шестерни, армированном тканью на основе углеродных волокон. 1 - участок, армированный тканью на основе углеродных волокон; 2 - тело зуба, армированное рублеными стекловолокнами.

Рис. 5.26. Распределение изгибающих напряжений в зубе шестерни, армированном стеклотканью. 1 - участок, армированный стеклотканью; 2 — тело зуба, армированное рублеными стекловолокнами.

Рис. 5.25. Распределение изгибающих напряжений в зубе шестерни, армированном тканью на основе углеродных волокон. 1 - участок, армированный тканью на основе углеродных волокон; 2 — тело зуба, армированное рублеными стекловолокнами.

Рис. 5.26. Распределение изгибающих напряжений в зубе шестерни, армированном стеклотканью. 1 — участок, армированный стеклотканью; 2 - тело зуба, армированное рублеными стекловолокнами.

Указанные напряжения совпадают с напряжениями изгиба упругой балки. На рис. 4.2 показано распределение изгибающих напряжений при различных величинах коэффициентов а. Из приведенных данных следует, что при увеличении коэффициента а кривая, характеризующая распределение напряжений, все в большей степени отклоняется от упругих напряжений (прямая линия), а максимальное напряжение уменьшается. При очень большом а (а—»• оо) максимальное напряжение при ползучести составляет 2/3 от максимального упругого напряжения. Скорость прогиба балки определяется соотношением = 1/р = esl/A/2, тогда

Рис. 4.2. Распределение изгибающих напряжений при ползучести балки с прямоугольным сечением (при а= 1) распределение напряжений одинаково с распределением упругих изгибающих напряжений:

Пример 2.1. На рис. 2.4 показано распределение изгибающих моментов и напряжений в диске постоянной толщины с центральным отверстием, опер-

Пластичный упрочняющийся материал. При определении разрушающего момента будем исходить из схематизированной кривой деформирования для полностью пластичного материала, показанной на рис. 92. Рассмотрим сначала стержень прямоугольного сечения. Распределение изгибающих напряжений в момент

Фактически распределение касательных напряжений по сечению АВ не является равномерным. Касательные напряжения в узких краевых зонах приближаются к нулю. Однако это обстоятельство при практических расчетах можно не принимать во внимание, так как оно относится к числу местных отклонений и область этих отклонений мала по сравнению с общими размерами сечения.

Это обеспечивает равномерное распределение касательных напряжений по всему объему упругого элемента, а следовательно, максимальную энергоемкость муфт. Муфта имеет сравнительно малые габариты. Недостатками являются необходимое!'!) осевого перемещения одного из валов при монтаже и ограниченная способность компенсирование несоосности валов. Извести!)! муфты этого типа, передающие вращающие моменты до 16-10' Н-м.

Распределение касательных напряжений тху от свойств и размеров представлено в следующем виде:

то распределение касательных ускорений в среде также представится векторным произведением. При е>0, т. е. при ускоренном

Равенство (2.33) выражает линейный закон распределения касательных напряжений по поперечному сечению при кручении. Распределение касательных напряжений по сечению согласно этому закону показано на рис. 2.44, а. Максимальные касательные напряжения кручения ттах возникают у края сечения, а по мере приближения к центру убывают до нуля. Таким образом, в большей степени сопротивляются кручению те части бруса, которые расположены ближе к его поверхности. Поэтому для экономии материала брусья, работающие на кручение, иногда изготовляют пустотелыми. Поперечное сечение такого бруса для полого вала имеет форму плоского кругового кольца, распределение касательных напряжений в нем показано на рис. 2.44, б. Касательные

Рис. 3.7. Распределение касательных напряжений 1ху(х} на контактных

Рис. 3.8. Распределение касательных напряжений ixv по толщине мягкой прослойки (по оси О}"):

Распределение касательных напряжений по толщине прослойки практически линейно от i = т* \ на одной контактной границе до1гу, = -тгу2 на другой. Положение нейтральной линии в прослойке (где т^ = 0) не совпадает с осью симметрии и смещено в сторону менее прочного металла Т .

Рис. 4.9. Распределение касательных напряжений т_, по различным сечениям мягкой прослойки в направлении толщины стенки оболочки (а) и толщины прослойки (б), полученные на основании обработки данных метода муаровых полос:

Рис. 11.6. Распределение касательных напряжений при кручении стержня кругового поперечного сечения

Рис. 11.11. Траектории касательных напряжений и распределение касательных напряжений в прямоугольном сечении