Распределение магнитного

Локальные коэффициенты теплоотдачи определялись для од-нон трети поверхности шарового электрокалориметра, поскольку в остальных частях поверхности картина получилась бы подобной. Эксперименты проводились для четырех значений Re, равных 8-Ю3; 1,5-Ю4; 3-Ю4 и 6-Ю4. Как указывает автор, увеличение числа Re снижает значения критерия St и в то же время выравнивает распределение локального коэффициента теплоотдачи. Для Re = 8-103 максимальное отношение локальных коэффициентов теплоотдачи в лобовой точке и в кормовой равно ~3, а для Re = 6-104 это отношение уменьшается до 2. Минимальное значение локального коэффициента теплоотдачи обнаружено не в месте касания шаров, а в кормовой точке. Для проверки точности экспериментов по локальному коэффициенту Уодсвортом было подсчитано среднее значение а по поверхности и проведено сравнение значения арасч со средним коэффициентом теплоотдачи, определенным опытным путем на той же установке.

В рассматриваемых условиях распределение локального потенциала деформации носит несимметричный характер (хотя средний интеграл его по объему равен нулю согласно закону сохранения заряда): в ограниченной области расширенной решетки около скопления дислокаций его величина имеет порядок (140), тогда как в остальной области недеформированного кристалла вследствие ее значительно большего размера уход компенсирующих электронов оказывает незначительное влияние на электронную плотность и вызывает пренебрежимо малое изменение потенциала. *

В качестве примера электрохимической гетерогенности сварного соединения на рис. 94 и 95 показано распределение локального электродного потенциала поперек сварного шва на поверхности пришовной зоны стали 1Х17Н2, сваренной встык электродом марки основного металла на минимальной и максимальной погонной энергии соответственно 1,76 кДж/см (420 кал/см) при движении электрода со скоростью 5 м/ч под током 90 А и 18,5 кДж/см (4400 кал/см) при 10 м/ч и 300 А.

В рассматриваемых условиях распределение локального потенциала деформации носит несимметричный характер (хотя средний интеграл его по объему равен нулю согласно закону сохранения заряда): в ограниченной области расши-

В качестве примера электрохимической гетерогенности сварного соединений на рис. 95 показано распределение локального электродного потенциала поперек сварного шва на поверхности пришовной зоны стали 1Х17Н2, сваренной встык электродом марки основного металла на минимальной и максимальной погонной энергии: 1,76 кДж/см при движении электрода со скоростью 5 м/ч под током 90 А и 18,5 кДж/см при 10 м/ч и 300 А соответственно.

-V- 10~7) мм/цикл (см. рис. 1—4). Такие малые значения daldN объясняются локальными подрастаниями трещины, происходящими вдоль ее фронта. Вдоль фронта трещины разрушаются отдельные, расположенные статистически зерна или границы зерен. Распределение локального подрастания трещин соответствует распределению карбидной фазы F. При внешней нагрузке оа и соответствующем коэффициенте интенсивности напряжения К — оа 1/яа для трещины длиной а, значение F имеет величину F [К (0а)].

ческие колебания в данном случае увеличивают теплоотдачу к ци-линдру на 30%. Чем больше уровень звукового давления или, что то же самое, относительная амплитуда колебания скорости, тем больше его влияние на теплоотдачу. Причем максимальное влияние наблюдается в двух областях: при малых числах Рей-нольдса (Re = 1000) и сравнительно больших числах (Re = = 10 000). Между этими двумя областями существует зона минимального влияния акустических колебаний на теплообмен: минимум теплоотдачи соответствует Re = 6000 при / == 1500 Гц и Re = 4500 при f = 1100 Гц. Распределение локального коэффи-циента теплоотдачи по поверхности цилиндра представлено на рис. 35. Результаты опытов по средней максимальной теплоотдаче обобщаются зависимостью

Рис. 35. Распределение локального коэффициента теплоотдачи по поверхности цилиндра (d0 = 19 мм) для стационарного режима обтекания (а) и в условиях акустических вибраций (б) при /= 1500Гц; УЗД = 148 дБ:

Рис. 47. Распределение локального числа Нуссельта по длине цилиндрического канала при резонансных акустических колебаниях потока воздуха (Re0 = 2100;

Распределение локального относительного коэффициента теплоотдачи (рис. 134) по длине канала (как и в случае резонансных колебаний) в относительных координатах ть/iu подобно изменению функции распределения Ф (%/iu):

Рис. 71. Распределение локального теплового напряжения по длине факела топки с плавильной воронкой.

Рис. 5.24. Распределение магнитного потока по сечению качественного сварного шва (о) и дефектного (6)

Рис. 4.13. Ориентация доменов Рис. 4.14. Распределение магнитного

а- распределение магнитного потока в индукторе; б- направление токов в индукторе и детали;

Рис. 7-9. Экспериментально полученное распределение магнитного потока и индукции на • поверхности стальной плиты

Магнитные способы контроля сварных швов. Магнитные способы испытания сварных швов основаны на следующем: всякие дефекты (непровар, трещины и т. д.) в намагниченном шве изменяют распределение магнитного потока, образуя на поверхности шва местные потоки рассеяния, которые обнаруживаются при помощи магнитного порошка (железа или его окислов) или индукционными катушками.

Анодные штыри в настоящее время выполняют составными — верхняя часть, которая с помошью зажима 2 (см. рис. 5.11) контактирует с анодной шиной /, изготавливается из алюминия, а нижняя, которая запекается в теле анода, стальная. Это позволяет снизить потери энергии в штырях и улучшить распределение магнитного поля в аноде вследствие магнитного разрыва, образованного алюминиевыми штангами. Но и до настоящего времени находятся в эксплуатации штыри, полностью выполненные из стали, но имеющие в верхней части приваренный сектор из медной пластины для улучшения контакта межу анодной шиной и штырем. Общее количество штырей зависит от силы тока и обычно составляет 64—72 шт. Общая длина анодных штырей равна 2000—2500 мм, а длина токоведущей части зависит от положения анодной рамы (см. разд. 5.3.3).

Распределение магнитного поля в области сквозных дефектов в зависимости от угла а имеет некоторые особенности.

Индукционный метод заключается в регистрации неоднородности магнитного поля индукционной катушкой. При наличии дефектов распределение магнитного потока изменяется, что фиксируется катушкой, и затем преобразуется в световой или звуковой сигнал.

Рис. 9.53. Распределение магнитного поля йг, плотности частиц в плазме п и электрического потенциала ф вдоль оси амбиполярной ловушки

Рис. 139. Схема индукционного нагрева: а — распределение магнитного потока в индукторе; б — направление токов в индукторе и детали; / — нагреваемая деталь; 2 — виток индуктора; 3 — магнитные силовые линии; 4 — направление тока в индукторе; 5 — направление тока в детали

п — распределение магнитного потока в индукторе; б — направление токов в индукторе н детали; 1 — нагреваемая деталь; 2 — виток индуктора; 3 — магнитные силовые линии; 4 — направление тока в индукторе; S — иа-лравление тока в детали