Распределение продуктов

ления продольных деформаций и напряжений при наплавке валика на кромку полосы и при сварке пластин встык. На рис. 11.17 в качестве примера представлено распределение продольных напряжений GX и упругопластических деформаций гх в продольном сечении на расстоянии у= 2 см от оси шва при сварке пластин

Не вдаваясь далее в методические подробности, укажем только на результаты работ, полученные методом делительных сеток. С помощью этого метода проводились сравнительные исследования максимального удлинения при изгибе и растяжении, исследования закономерностей деформирования судовых перегородок при подводных взрывах, изучалось влияние соотношения между шириной и высотой прямоугольного бруса на распределение продольных и поперечных деформаций при изгибе. В работе [-35] исследовались дефор-

Поставим теперь задачу найти распределение продольных перемещений или пластических деформаций, возникающих в недеформирующемся стержне, у которого один конец свободен, а на другом конне ударяет масса т со скоростью VQ. Удар рассматривается абсолютно неупругий. Это означает, что упавшая масса остается с момента соприкосновения постоянно соединенной со стержнем. Предположим, что перед падением стержень находился в состоянии покоя.

и распределение продольных перемещений определяется выражением

Рис. 2.40. Распределение продольных усилий (ffi, МПа) в натуральной конструкции (сплошная линия) и в модели (пунктирная чиния) по среднему поперечному сечению:

На распределение продольных усилий аь N\ жесткость диафрагм существенно влияла в приконтурных зонах. В оболочке в месте примыкания ее к средней диафрагме продольные усилия CTI при диафрагмах в виде арок и ферм составляли соответственно 0,558 и 0,140 МПа, а в месте примыкания к крайней диафрагме —0,358 и 0,106 МПа. На распределение усилий ai, NI в обо-

Вследствие пространственной работы в расчете также существенно менялось распределение продольных меридиональных сил. Значительно перераспределялись нормальные силы в зоне сопряжения ствола трубы с основанием: увеличились значения максимальных растягивающих сил и снизились значения сил сжатия. Нормальные меридиональные силы, полученные в расчетах, представлены на рис. 4.5, в. Кривой / на рисунке изображена эпюра дополнительных нормальных меридиональных сил, учитывающих пространственную работу сооружения, полученных по формуле (4.3). В соответствии с эпюрой максимальные нормальные растягивающие усилия, отнесенные к 1 м сечения, в месте примыкания трубы к основанию увеличиваются, а сжимающие— уменьшаются на 1116,5 кН; по высоте трубы пространственная работа сооружения при воздействии усилий NM влияет в меньшей степени. Кривой 2 на рисунке изображена эпюра нормальных сил из «консольного» расчета трубы с учетом крена основания, геометрической нелинейности в работе сооружения и т. д. При этом погонные нормальные меридиональные силы получены без учета перераспределения усилий при образовании горизонтальных кольцевых трещин, т. е. они соответствуют упругой стадии работы трубы. Эпюра 3 получена суммированием эпюр / и 2 и соответствует распределению нормальных меридиональных сил в трубе от ветра, крена основания и горизонтальных перемещений верхних участков трубы и учитывает влияние пространственной работы сооружения. При этом вследствие пространственной работы трубы максимальные растягивающие нормальные силы в месте сопряжения ствола с фундаментом увеличились на 31%. Эпюры 4, 5 отражают усилия NM только от воздействия ветра соответственно в «консольном» и «пространственном» расчетах, при этом суммарная горизонтальная составляющая ветровой нагрузки принимается в соответствии с [2]. Эпю-

3. К о с т е н к о Н. А., Никольский Л. Н. Статистическое распределение продольных сил, действующих на подвижной состав через автосцепку. Труды БИТМ, вып. XXIV, 1971.

Рис. 8. Распределение продольных скоростей и (указано стрелкой) жидкости по нормали к поверхности в потоке, текущем по наклонной плоскости:

Рис. 7.14. Распределение продольных напряжений в направлении поперек шва, измеренное УЗ на частоте 5 МГц (о) и методом сверления отверстий глубиной 5 мм (•):

Рис. 3.3. Распределение продольных смещений по сечению стержня при распространении первой продольной волны

Характер и распределение продуктов коррозии на поверхности стали 5 разных климатических районах также различны, что связано со степенью 1асоленности воздуха.

Характер распределения продуктов коррозии зависит от метода обработки поверхности; состав коррозионной среды на него не влияет. На поверхности, обработанной гидрополированием, продукты коррозии распределяются более равномерно, чем на поверхности, полированной механически. Равномерное распределение продуктов коррозии на поверхности благоприятно сказывается на прочности деталей, работающих под напряжением и при вибрации, так как при этом уменьшается возможность разрушения деталей от «коррозионных трещин», являющихся концентраторами напряжений.

На поверхности, обработанной гидрополированием, продукты коррозии распределяются более равномерно, чем на поверхности, механически полированной. Такое распределение продуктов коррозии оказывает благоприятное влияние на прочность деталей, работающих при вибрациях, так как в этом случае уменьшается возможность разрушения деталей от «коррозионных трещин», являющихся концентраторами напряжений.

Распределение продуктов деления тепловыми нейтронами показано на рис. 5.4. Процесс деления протекает асимметрично с наиболее вероятным выходом тяжелых и легких осколков в различных сочетаниях. Среди продуктов деления было обнаружено около 200 нуклидов. Как видно из рис. 5.4, распределение имеет два максимума -~6,4% при массовых числах 96 и 140. Вероятность симметричного деления на осколки одинаковой массы составляет всего лишь 0,01%. При делении возможно также испускание ядер гелия и трития. Одно ядро гелия

проб руды того же месторождения, измельченных на электроимпульсной установке порционного типа и стержневой мельнице. Характер раскрытия рудных минералов на установке ЭДУН-1 с измельчительно-отсадочной машиной такой же, как и распределение продуктов по классам крупности, полученное на лабораторных аппаратах, а степень раскрытия существенно выше, чем на механических аппаратах.

При проведении замеров существенную роль играет тип выбранного изотопа, с помощью которого ведется исследование и распределение продуктов износа в процессе самого исследования. Так, например, в случае использования бета-излучателей для определения активности весьма существенно распределение продуктов износа, так как с'копление достаточно большого объема стружки может вести к искажению результатов в связи с поглощением бета-частиц.

Распределение продуктов износа в процессе резания. Прежде чем принять ту или иную методику проведения исследования с использованием радиоактивных изотопов, необходимо установить, как распределяются продукты износа, какие элементы резца в какой мере претерпевают износ.

На фиг. 20, показывающей распределение продуктов износа в пределах одного эксперимента, видно, что составляющие продуктов износа могут распределяться по-разному в различных каналах отвода:

В результате этих исследований установлено, что распределение продуктов^износа по передней и задней граням идет неравномерно и может быть представлено в виде табл. 8.

Таблица 8 Распределение продуктов износа по передней и задней граням

Так же, как и в случае исследования износа режущего инструмента при исследовании износа деталей машин необходимо установить распределение продуктов износа, причем каналами отвода изношенных частиц в данном случае будут — смазывающая жидкость, т. е. масло, циркулирующее в системе